耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂及其制备方法与应用与流程

本发明涉及一种耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂及其制备方法与应用，属于钻井液堵漏技术领域。

背景技术：

井漏是一种钻井施工过程中钻井液大量漏入所钻地层的现象，是裂缝性复杂地层最常见的钻井工程难题。井漏不仅耗费钻井时间，损失大量钻井液，处理不当还可能引起井塌、井喷、卡钻等井下复杂事故，甚至导致井眼报废，造成重大经济损失。因此，有效解决井漏问题对于确保井下安全、提高钻井速度、节约钻井成本至关重要。

高分子凝胶堵漏剂是常用且有效的堵漏剂之一，通过向漏失层位注入一定量的凝胶堵漏剂溶液，固化后将裂缝封堵，起到隔离钻井液与地层流体的作用。其中，凝胶堵漏剂的性能好坏是堵漏成功与否的关键。目前采用的凝胶堵漏剂在现场应用已取得比较好的效果，但是随着油气勘探开发向深层拓展，高温、高压成为钻井堵漏面临的主要难题之一，对凝胶堵漏剂的抗高温和高承压封堵性能提出了更高要求。此外，对于裂缝性发育地层，由于重力沉降等因素影响，常规堵漏剂溶液对垂向裂缝空间难以实现有效充填，导致裂缝中上部封堵效果差。

针对上述问题，本申请发明人所在团队分别通过中国专利文件cn109825269a和cn109796949a提供了一种剪切响应型凝胶堵漏剂和一种抗高温凝胶堵漏剂。剪切响应型凝胶堵漏剂主要由聚合物复合单体、固相有机大分子交联剂、引发剂、流变调控剂和增韧剂组成，凝胶溶液具有“剪切稀释、静置增稠”的剪切响应性质。抗高温凝胶堵漏剂主要由乙烯基聚合单体、固相有机大分子交联剂、引发剂、粒子增韧剂和纤维增韧剂组成。上述两种凝胶的主要成胶原理是乙烯基单体与固相有机大分子交联剂上的乙烯基之间的聚合反应，形成以聚合物为主的体型骨架结构，与常规凝胶相比成胶后抗温性能有所提升，但仍难以适用于高温(大于120℃)地层的高强度长期封堵要求。

因此，有必要研发一种兼具耐高温、高强度和高触变性质的凝胶堵漏剂，用以解决高温深层裂缝性漏失地层的井漏难题。

技术实现要素：

针对现有技术的不足，本发明提供了一种耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂及其制备方法与应用。本发明的凝胶溶液在剪切流动过程中表观黏度较低，容易泵入井筒并进入地层漏失通道；停止泵入后凝胶溶液黏度迅速增大，且具有很强粘附力，容易在漏失通道内驻留；在一定温度条件下交联固化，生成凝胶，在漏失通道中形成耐高温高强度封隔层，隔断井筒和地层，防止钻井液继续漏失。

本发明的技术方案如下：

一种耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂，包括以下质量百分比的原料组成：丙烯酰胺单体8-20％，活性聚合物0.05-0.5％，有机聚合物交联剂0.1-1.0％，树脂增韧剂3.0-8.0％，流型调节剂1.0-5.0％，交联调节剂0.01-0.5％，余量为水。

根据本发明，优选的，所述的耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂，包括以下质量百分比的原料组成：丙烯酰胺单体12-18％，活性聚合物0.1-0.3％，有机聚合物交联剂0.3-0.8％，树脂增韧剂4.0-7.0％，流型调节剂2.0-4.0％，交联调节剂0.05-0.2％，余量为水。

根据本发明，优选的，所述活性聚合物为表面带有羟甲基基团(-ch2oh)的可缩聚大分子聚合物，所述活性聚合物的粘均分子量为500-1300万；

进一步优选的，所述活性聚合物按如下方法制备得到：

(1)向油相溶剂中加入亲油性乳化剂、亲水性乳化剂，搅拌均匀，之后向体系中缓慢滴加疏水单体，搅拌均匀，得到溶液a；

(2)将丙烯酰胺单体和功能型交联剂加入至除氧去离子水中，搅拌至完全溶解，然后加入乙二胺四乙酸，搅拌至完全溶解，得到溶液b；

(3)将溶液a缓慢滴加至溶液b中，搅拌均匀，升温至40-60℃后，依次加入扩链剂和引发剂，搅拌进行反应，得到微乳液c；

(4)向微乳液c中加入沉淀剂，析出固相物质，经洗涤、干燥，得到活性聚合物。

优选的，步骤(1)中所述的油相溶剂为环己烷、煤油、液体石蜡中的一种或两种以上的组合。

优选的，步骤(1)中所述的亲油性乳化剂为span60和span80的混合物，所述混合物中span60和span80的质量比为0.2-0.6:1，进一步优选为0.3-0.5:1；所述亲油性乳化剂的质量为油相溶剂质量的0.5-2.5％，进一步优选为0.8-1.8％。

优选的，步骤(1)中所述的亲水性乳化剂为tween60和tween80的混合物，所述混合物中tween60和twee80的质量比为1-4:1，进一步优选为1.5-2.5:1；所述亲水性乳化剂的质量为油相溶剂质量的0.25-1.2％，进一步优选为0.4-0.9％。

优选的，步骤(1)中所述疏水单体为苯乙烯、α-甲基苯乙烯、4-甲基苯乙烯中的一种或两种以上的组合；所述疏水单体的质量为油相溶剂质量的5-12％，进一步优选为6-10％。

优选的，步骤(2)中所述丙烯酰胺单体与去离子水的质量比为0.05-0.20：1；所述丙烯酰胺单体与疏水单体的质量比为5-15：1。

优选的，步骤(2)中所述功能型交联剂为n-羟甲基丙烯酰胺；所述功能型交联剂的质量为丙烯酰胺单体质量的5-25％，进一步优选为8-17％。

优选的，步骤(2)中所述的乙二胺四乙酸的质量为丙烯酰胺单体质量的0.03-0.2％，进一步优选为0.05-0.1％。

优选的，步骤(3)中所述扩链剂为乙二胺、三乙醇胺、三羟甲基丙烷、山梨醇中的一种或两种以上的组合，所述的扩链剂的质量为丙烯酰胺单体质量的2-12％，进一步优选为3.5-7％。

优选的，步骤(3)中所述引发剂为过硫酸钾和/或过硫酸铵，所述的引发剂的质量为丙烯酰胺单体质量的0.2-2.5％，进一步优选为0.5-1.3％。

优选的，步骤(3)中所述的反应时间为6-12h。

优选的，步骤(4)中所述沉淀剂为无水乙醇，所述沉淀剂与微乳液c的体积比为0.5-1.0：1；所述洗涤为用无水乙醇进行洗涤。

根据本发明，优选的，所述有机聚合物交联剂为表面带有乙烯基团(ch2＝ch)的可聚合大分子聚合物，其制备方法为现有技术；优选的，所述有机聚合物交联剂制备方法包括步骤如下：

将丙烯酰胺单体与引发剂分别溶解于除氧去离子水中，得到溶液d1和d2；将亲油性乳化剂、亲水性乳化剂与油相溶剂搅拌均匀，得到溶液e；将溶液d1和d2依次缓慢滴加至溶液e中，搅拌均匀，50-70℃下静置反应4-8h后，加入功能型交联剂，得到微乳液f，使用质量分数为10％的盐酸溶液调整微乳液f的ph至4-6后得到微乳液i；向微乳液i中加入沉淀剂，析出固相物质，经洗涤、干燥，得到有机聚合物交联剂。

优选的，所述溶液d1与微乳液f的质量比为1:5-20，进一步优选为1:7-15。

优选的，所述溶液d2与微乳液f的质量比为1:30-60，进一步优选为1:40-45。

优选的，以微乳液f的总重量为基准，所述丙烯酰胺单体的用量为5-15wt％，所述引发剂的用量为0.02-0.1wt％，所述亲油性乳化剂的用量为4-10wt％，所述亲水性乳化剂的用量为10-20wt％，所述油相溶剂的用量为45-70wt％，所述功能型交联剂的用量为1-3.5wt％；进一步优选的，以微乳液f的总重量为基准，所述丙烯酰胺单体的用量为5-10wt％，所述引发剂的用量为0.04-0.08wt％，所述亲油性乳化剂的用量为5-8wt％，所述亲水性乳化剂的用量为12-16wt％，所述油相溶剂的用量为50-65wt％，所述功能型交联剂的用量为1.5-3wt％。

优选的，所述引发剂为过硫酸钾和/或过硫酸铵。

优选的，所述亲油性乳化剂为span60和span80的混合物，所述混合物中span60和span80的质量比为0.2-0.6:1，进一步优选为0.3-0.5:1。

优选的，所述亲水性乳化剂为tween60和tween80的混合物，所述混合物中tween60和twee80的质量比为1-4:1，进一步优选为1.5-2.5:1。

优选的，所述油相溶剂为环己烷、煤油和液体石蜡中的一种或两种以上的组合；

优选的，所述功能型交联剂为n-羟甲基丙烯酰胺。

优选的，所述的沉淀剂为无水乙醇，所述沉淀剂与微乳液i的体积比为0.5-1.0：1；所述洗涤为用无水乙醇进行洗涤。

根据本发明，优选的，所述树脂增韧剂为固态状树脂增韧剂，所述固态状树脂增韧剂为酚醛树脂、环氧树脂、脲醛树脂、氨基树脂中的一种或两种以上的组合。

根据本发明，优选的，所述流型调节剂为硅酸镁铝、硅酸镁锂、钠基蒙脱土、锂基蒙脱土中的一种或两种以上的组合。

根据本发明，优选的，所述交联调节剂为胶囊型过硫酸钾、胶囊型过硫酸钠、胶囊型过硫酸铵中的一种或两种以上的组合；通过调节交联调节剂的外胶囊结构的降解速率，调控过硫酸钾、过硫酸钠或过硫酸铵的释放速率，引发聚合反应，从而适用不同地层温度。

根据本发明，上述耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂的制备方法，包括以下步骤：

(a)将丙烯酰胺单体、有机聚合物交联剂和活性聚合物依次加入到水中，搅拌至完全溶解，得到混合液g；

(b)将树脂增韧剂加入混合液g中，搅拌至分散均匀，得到混合液h；

(c)将流型调节剂加入混合液h中，搅拌至分散均匀，得到混合液j；

(d)将交联调节剂加入混合液j中，搅拌至完全溶解，得到混合液k；

(e)将混合液k密封静置，固化成胶，得到耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂。

根据本发明，优选的，步骤(a)中所述搅拌速率为100-400转/分钟，进一步优选为200-300转/分钟；步骤(b)中所述搅拌速率为100-400转/分钟，进一步优选为200-300转/分钟；步骤(c)中所述搅拌速率为200-600转/分钟，进一步优选为300-400转/分钟；步骤(d)中所述搅拌速率为100-400转/分钟，进一步优选为200-300转/分钟。

根据本发明，优选的，步骤(e)中，固化温度为40-180℃，进一步优选为60-150℃；固化成胶时间为2-12h，进一步优选为3-8h。

根据本发明，上述耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂的应用，用于钻井液堵漏。

本发明的技术特点及有益效果如下：

1、本发明提供的耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂中加入了有机聚合物交联剂和自制的活性聚合物；其中，有机聚合物交联剂为表面带有乙烯基团(ch2＝ch)的可聚合大分子聚合物，在一定条件下可与丙烯酰胺单体上的乙烯基团(ch2＝ch)发生聚合反应，生成第一体型网络骨架；所述活性聚合物为表面带有羟甲基基团(-ch2oh)的可缩聚大分子聚合物，可以与丙烯酰胺自聚生成的聚丙烯酰胺以及有机聚合物交联剂上的酰胺基(-conh2)发生缩聚反应，也可作为交联剂，把聚合物分子链交联起来，相比于常规交联剂，含有更多的交联键，在交联聚合过程中的交联密度更大，可形成更高强度的复杂三维网络结构即第二体型网络骨架。与常规聚合物凝胶相比，第一和第二体型复合网络结构的存在使得本发明凝胶的耐温性和成胶强度得以大幅提升。

2、本发明提供的耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂中加入了树脂增韧剂，可在一定温度下发生自聚合固化反应，形成杂化的第三体型结构，即树脂网络骨架，进一步提高了本发明凝胶的耐温性和成胶强度，有利于提高凝胶堵漏剂固化后对大裂缝漏失通道的高承压封堵能力。

3、本发明提供的耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂由于流型调节剂的加入，固化前的溶液具有剪切触变特性；在流动过程中表观黏度较低，容易泵入井筒并进入地层漏失通道；停止泵入后凝胶溶液黏度迅速增大，且具有很强粘附力，容易在漏失通道尤其是垂向大裂缝内驻留；在一定温度条件下交联固化，生成凝胶，在漏失通道中形成高强度封隔层，隔断井筒和地层，防止钻井液继续漏失。

4、本发明所提供的耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂使用了胶囊型交联调节剂，通过调节不同温度条件下外胶囊结构的降解速率，调控过硫酸钾、过硫酸钠或过硫酸铵的释放速率，从而适用不同地层温度。

6、本发明所提供的耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂的制备方法简单易操作，可以在钻井现场现配现注。

附图说明

图1为制备例1制备的有机聚合物交联剂的红外光谱图。

图2为制备例2制备的活性聚合物的红外光谱图。

具体实施方式

下面结合具体实施例对本发明做进一步说明，但不限于此。实施例中所用原料均为常规原料，可市购获得；所述方法如无特殊说明均为现有技术。

实施例和对比例中所用有机聚合物交联剂和活性聚合物分别采用如下制备例1以及制备例2所述的方法制备得到。

制备例1

一种有机聚合物交联剂的制备方法，包括步骤如下：

(1)将6g丙烯酰胺单体溶解于5ml除氧去离子水中，得到溶液d1，将0.06g过硫酸铵溶解于2ml除氧去离子水中，得到溶液d2；

(2)将6g亲油性乳化剂span60/span80混合物(span60和span80质量比0.4:1)、14g亲水性乳化剂tween60/tween80混合物(tween60和tween80质量比2:1)与63ml环己烷搅拌均匀，得到溶液e；

(3)将溶液d1和溶液d2依次缓慢滴加至溶液e中，搅拌均匀，60℃下静置反应6h后加入2gn-羟甲基丙烯酰胺，得到微乳液f，并使用质量分数为10％的盐酸溶液调整ph值至5.5后得到微乳液i；

(4)向微乳液i中加入70ml无水乙醇，析出固相物质，经无水乙醇洗涤后干燥，得到有机聚合物交联剂。

使用红外光谱仪对制备得到有机聚合物交联剂进行红外光谱测试，其红外光谱图如图1所示，从图1中可以看出，1605cm^-1左右处为c＝c双键振动峰，可证明乙烯基的存在。

制备例2

一种活性聚合物的制备方法，包括步骤如下：

(1)将0.12g亲油性乳化剂span60/span80混合物(span60和span80质量比0.4:1)、0.06g亲水性乳化剂tween60/tween80混合物(tween60和tween80质量比2:1)与7.1g环己烷搅拌均匀，之后向体系中缓慢滴加0.7gα-甲基苯乙烯，搅拌均匀，得到溶液a；

(2)将7g丙烯酰胺单体和0.8gn-羟甲基丙烯酰胺加入至55g除氧去离子水中，搅拌至完全溶解，而后加入0.005g乙二胺四乙酸，搅拌至完全溶解，得到溶液b；

(3)使用滴液漏斗将溶液a缓慢滴加至溶液b中，持续搅拌均匀，升温至50℃，依次加入0.35g乙二胺和0.08g过硫酸铵，持续搅拌反应8h后，得到微乳液c；

(4)向微乳液c中加入50ml无水乙醇，析出固相物质，经无水乙醇洗涤后干燥，得到活性聚合物。

使用红外光谱仪对制备的活性聚合物进行红外光谱测试，其红外光谱图如图2所示，从图2中可以看出，3196cm^-1和1610cm^-1左右处分别为酰胺中的nh-h振动峰和剪式振动峰，再结合1665cm^-1和1416cm^-1左右处的峰，可证明-conh2基团的存在。

实施例1

一种耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂，包括以下质量百分比的原料组成：丙烯酰胺单体18％，有机聚合物交联剂0.8％，活性聚合物0.3％，脲醛树脂7.0％，锂基膨润土4.0％，胶囊型过硫酸铵0.2％，余量为水。

上述耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂的制备方法，包括步骤如下：

(a)将丙烯酰胺单体、有机聚合物交联剂和活性聚合物依次加入到水中，以250转/分钟搅拌至完全溶解，得到混合液g；

(b)将树脂增韧剂加入上述混合液g中，以250转/分钟搅拌至分散均匀，得到混合液h；

(c)将流型调节剂加入上述混合液h中，以400转/分钟搅拌至分散均匀，得到混合液j；

(d)将交联调节剂加入上述混合液j中，以250转/分钟搅拌至完全溶解，得到混合液k；

(e)将混合液k密封静置，150℃条件下固化8h，得到耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂ⅰ1。

实施例2

一种耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂，包括以下质量百分比的原料组成：丙烯酰胺单体15％，有机聚合物交联剂0.55％，活性聚合物0.2％，脲醛树脂5.5％，锂基膨润土3.0％，胶囊型过硫酸铵0.1％，余量为水。

上述耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂的制备方法如实施例1所述，得到耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂ⅰ2。

实施例3

一种耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂，包括以下质量百分比的原料组成：丙烯酰胺单体12％，有机聚合物交联剂0.3％，活性聚合物0.1％，脲醛树脂4.0％，锂基膨润土2.0％，胶囊型过硫酸铵0.05％，余量为水。

上述耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂的制备方法如实施例1所述，得到耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂ⅰ3。

实施例4

一种耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂，包括以下质量百分比的原料组成：丙烯酰胺单体8％，有机聚合物交联剂0.1％，活性聚合物0.05％，脲醛树脂3.0％，锂基膨润土1.0％，胶囊型过硫酸铵0.01％，余量为水。

上述耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂的制备方法如实施例1所述，得到耐高温高强度触变型凝胶堵漏剂ⅰ4。

对比例1

一种凝胶堵漏剂如实施例1所述，所不同的是丙烯酰胺单体含量为5％。

上述凝胶堵漏剂的制备方法如实施例1所述，得到凝胶堵漏剂ⅱ1。

对比例2

一种凝胶堵漏剂如实施例1所述，所不同的是不加入有机聚合物交联剂。

上述凝胶堵漏剂的制备方法如实施例1所述，得到凝胶堵漏剂ⅱ2。

对比例3

一种凝胶堵漏剂如实施例1所述，所不同的是不加入活性聚合物。

上述凝胶堵漏剂的制备方法如实施例1所述，得到凝胶堵漏剂ⅱ3。

对比例4

一种凝胶堵漏剂如实施例1所述，所不同的是不加入脲醛树脂。

上述凝胶堵漏剂的制备方法如实施例1所述，得到凝胶堵漏剂ⅱ4。

对比例5

一种凝胶堵漏剂如实施例1所述，所不同的是不加入锂基膨润土。

上述凝胶堵漏剂的制备方法如实施例1所述，得到凝胶堵漏剂ⅱ5。

试验例

将实施例1-3以及对比例1-5制备的凝胶堵漏剂进行触变性、机械力学性能、运移充填效果以及封堵效果的测试。

凝胶堵漏剂溶液的触变性测试方法：采用哈克(haake)rs6000型旋转流变仪测试不同剪切速率条件(1.0-10001/s)下凝胶堵漏剂固化前溶液的表观粘度，剪切速率先由低升高，而后按照原数值降低。其中，与初始表观粘度(剪切速率1.01/s)相比，高速剪切(100-10001/s)后重新降低剪切速率为1.01/s后凝胶溶液的表观粘度值越接近初始表观粘度，表示其触变性越好，其结果如表1所示。

凝胶堵漏剂固化后的机械力学性能测试方法：采用万能电子拉伸试验机测试凝胶堵漏剂成胶后的抗拉伸机械力学性能。其中，凝胶断裂应力越大，表明凝胶固化后的抗拉伸强度越高。具体的，万能电子拉伸试验机的测试条件为拉伸速率为1mm/s，其结果如表2所示。

凝胶堵漏剂溶液在垂直裂缝中的运移充填效果测试方法：采用缝长为50cm、缝高为30cm、缝宽为5mm的可视化裂缝模型测试凝胶堵漏剂溶液在垂直裂缝中的运移充填效果。具体测试方法如下：将1000ml染色凝胶堵漏剂溶液装入中间容器中，使用大排量平流泵以10ml/min的速率向中间容器注水，通过活塞推动将凝胶溶液注入到垂直放置的可视化裂缝模型中；按照高度将裂缝空间平分为上、下两部分，以注入总量为裂缝空间体积的一半时为基准，实时观测并根据染色区域计量凝胶溶液在垂直裂缝空间中的分布状态，以凝胶在裂缝上、下两部分中的注入量的比值为参考，比值越接近1，表明凝胶溶液在垂向裂缝中的分布越均匀，充填效果越好，以此评价其在裂缝中的充填效果，其结果如表2所示。

凝胶堵漏剂的封堵效果测试方法：采用高温高压堵漏测试装置测试凝胶堵漏剂对裂缝的封堵效果，使用长度为10cm、裂缝宽度为3.0mm的钢制裂缝模型模拟漏失通道。具体测试方法：将500ml凝胶堵漏剂溶液(加入交联调节剂)倒入堵漏装置失水筒中；在其上部放入可移动活塞，然后旋紧筒盖密封；待其固化8h后，使用大排量平流泵注入钻井液进行加压，实时记录裂缝模型入口端压力，以钻井液从裂缝模型出口端漏失时的最高压力作为凝胶对裂缝的最高封堵压力，测试温度为150℃，其结果如表2所示。

表1凝胶堵漏剂固化前溶液的触变性测试数据

表2凝胶堵漏剂固化后的机械力学性能、运移填充效果及裂缝封堵效果的测试数据

综合表1和表2可以看出，本发明实施例制备的凝胶堵漏剂固化前的溶液在剪切速率为1.01/s时，凝胶溶液的初始表观粘度很高，当剪切速率增大至10001/s时，凝胶溶液的表观粘度降低，此后，剪切速率逐渐降低，表观粘度开始缓慢回升，当剪切速率降至1.01/s时，表观粘度基本恢复至最初剪切速率为1.01/s时的初始表观粘度，说明本发明制备的凝胶堵漏剂固化前溶液受剪切时结构破坏，粘度降低，无剪切时溶液可以重新建立表观粘度，不受剪切过程的影响，具有优异的触变特性；而对比例1-4制备的凝胶堵漏剂固化前的溶液在剪切前后相差不是很大，具有良好的触变特性；而对比例5未添加流型调节剂所得凝胶堵漏剂固化前的溶液在当剪切速率为1.01/s时，凝胶溶液的表观粘度较低，为132mpa·s；当剪切速率增大至10001/s时，凝胶溶液的表观粘度为10mpa·s；当剪切速率降至1.01/s时，最终重新升高至83mpa·s，说明对比例5制备的凝胶堵漏剂的触变特性较差。

本发明实施例1-3制备的凝胶堵漏剂固化后的最大拉伸断裂应力分别为245kpa、238kpa、220kpa，说明本发明的凝胶堵漏剂具有优异的抗拉伸机械力学性能；本发明实施例1-3制备的凝胶堵漏剂固化前溶液在裂缝上、下两部分中的注入量的比值为0.98、0.95、0.94，说明本发明的凝胶堵漏剂具有优异的运移充填效果，可以均匀充填垂直裂缝空间；同时本发明制备的凝胶堵漏剂固化后对裂缝最高封堵压力较高，说明本发明的凝胶堵漏剂具有优异的封堵效果；对比例1中丙烯酰胺单体量较少，所得凝胶堵漏剂固化前溶液虽然具有较好的运移充填效果，但是其抗拉伸机械力学性能以及封堵效果较差；对比例2-4制备的凝胶堵漏剂固化前溶液虽然具有较好的运移充填效果，但是其抗拉伸机械力学性能以及封堵效果较差，并且通过实施例1和对比例2可以看出，本发明活性聚合物的加入可以大幅度提高凝胶堵漏剂的抗拉伸机械力学性能及封堵性能，通过对比例2和对比例3可以看出，活性聚合物对凝胶堵漏剂的抗拉伸机械力学性能及封堵性能的提高大于有机交联剂聚合物；对比例5制备的凝胶堵漏剂虽然其抗拉伸能力及封堵能力较高，但是其固化前溶液的运移充填效果较差，不能均匀充填垂直裂缝空间。

通过以上数据可以看出，本发明实施例制备的凝胶堵漏剂具有优异的触变性能、机械力学性能、运移充填能力以及封堵性能，说明本发明的凝胶堵漏剂具有耐高温、高强度和触变性的优点，可用以解决高温深层裂缝性漏失地层的井漏难题。

以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，包括各个技术特征以任何其它的合适方式进行组合，这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。

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