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您当前的位置： 燃气轮机、燃烧室、振荡燃烧的监测装置、监测方法以及计算机可读存储介质与流程
2021-03-05 00:03:27|
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本发明涉及燃气轮机、燃烧室、振荡燃烧的监测装置、监测方法以及计算机可读存储介质。
背景技术：
为了满足适航要求，航空发动机采用了贫油燃烧技术以降低nox排放，但贫油燃烧容易引发振荡燃烧，严重时会导致燃烧室热端组件烧蚀。另外，为了降低nox排放，需要将更多的空气分配至燃烧室头部，以降低燃烧区的当量比，而此时火焰筒冷却气减少，火焰筒壁面的声学阻抗增大，也加剧了振荡燃烧的程度。
目前为了抑制振荡燃烧，是通过调节燃油分配比例，使更多的燃油供入至预燃级以增强火焰的稳定性；但这要求事先通过大量的试验摸索燃烧室的稳定燃烧边界。
地面工业燃气轮机燃烧室中采用了主动控制方法来抑制振荡燃烧，具体是通过动态诊断系统，实时监测燃烧室内的脉动压力并反馈其信号至动态数据库系统，由动态数据库系统判断是否发生了振荡燃烧，若发生振荡燃烧，控制系统通过调节值班级燃料比例直到振荡燃烧消失
对于民用涡扇航空发动机而言，目前还没有见到已取证的发动机采用了动态压力测量系统直接监测燃烧室内的振荡燃烧，而是通过健康管理系统及数据库检查飞行数据判断发动机及其各部件的运转状态是否正常。主要的原因是航空发动机上的高温测量环境会使得动态压力幅值衰减过大导致测量不准或出错。而不采用动态压力测量系统带来的问题是：航空发动机的工作环境是非常复杂的，即便在适航取证前，开展了大量的挂飞试验，但这些试验并不能完全模拟全天候的工作环境，试验数据库也是有一定局限性的。尽管也有借用发动机机械振动传感器间接诊断燃烧室振荡燃烧的方案，但燃烧室内气路的压力波动作用在火焰筒组件上，气路波动变为机械振动，再通过结构组件传播至振动传感器，该过程中的阻尼因素与发动机结构构型、组件结构连接方式和载荷受力途径有关，也存在信号衰减的问题。而燃烧室内一旦发生强烈的振荡燃烧，一般仅在数十秒的时间内，热端组件很有可能被损毁。
技术实现要素：
本发明的一个目的在于提供一种振荡燃烧的监控方法。
本发明的另一个目的在于提供一种计算机可读存储介质。
本发明的另一个目的在于提供一种振荡燃烧的监控装置。
本发明的另一个目的在于提供一种燃烧室。
本发明的另一个目的在于提供一种燃气轮机。
根据本发明一方面的一种振荡燃烧的监控方法，包括
采集燃烧室火焰筒的进气静压与火焰筒内部静压；
根据所述火焰筒的进气静压以及火焰筒内部静压，得到火焰筒的进气压降，比较所述进气压降与对应的阈值，判断所述进气压降是否达到所述阈值，若是则识别当前状态为振荡燃烧状态；若否则识别当前状态为稳定燃烧状态。
在所述监控方法的实施例中，所述燃烧室火焰筒的进气压降包括以下一个或多个值：
外环进气压降，所述火焰筒进气静压为火焰筒外环腔静压，所述外环进气压降为火焰筒外环腔静压与火焰筒内部静压的差值，或者是该差值与火焰筒外环腔静压或火焰筒内部静压的比值；
内环进气压降，所述火焰筒进气静压为火焰筒内环腔静压，所述内环进气压降为火焰筒内环腔静压与火焰筒内部静压的差值，或者是该差值与火焰筒内环腔静压或火焰筒内环部静压的比值；
头部进气压降，所述火焰筒进气静压为燃烧室的扩压器出气口静压或火焰筒头部进气口静压，所述头部进气压降为燃烧室的扩压器出气口静压或火焰筒头部进气口的静压与火焰筒内部静压的差值，或者是该差值与扩压器出气口静压或火焰筒头部进气口静压或火焰筒内部静压的比值。
在所述监控方法的实施例中，阈值包括所述进气压降随时间的变化率的变化率阈值以及所述进气压降达到振荡燃烧值的次数阈值，所述振荡燃烧值为根据燃烧室结构以及工况对应的发生振荡燃烧的进气压降值。
根据本发明另一方面的一种计算机可读存储介质，其上存储有计算机指令，该指令被处理器执行时，执行以下步骤：
根据采集的燃烧室火焰筒进气静压与火焰筒内部静压，得到火焰筒的进气压降，比较所述进气压降与对应的阈值，判断所述的进气压降是否达到阈值，若是则识别当前状态为振荡燃烧状态，若否则识别当前状态为稳定燃烧状态，并输出相应的振荡燃烧状态信号或稳定燃烧信号。
根据本发明另一方面的一种振荡燃烧的监测装置，包括处理器以及上述的计算机可读存储介质。
根据本发明另一方面的一种振荡燃烧的监测装置，包括
信号采集模块，所述信号采集模块至少采集燃烧室火焰筒的进气静压与火焰筒内部静压；
分析判断模块，根据进气静压与火焰筒内部静压，得到火焰筒的进气压降，比较所述进气压降与对应的阈值，判断所述进气压降是否达到所述阈值，若是则识别当前状态为振荡燃烧状态；若否则识别当前状态为稳定燃烧状态。
在所述监测装置的实施例中，所述信号采集模块包括感测静压值并转化为模拟电信号的压力传感器以及将所述模拟电信号转化为数字信号的模/数转换器，所述数字信号输出至所述分析判断模块。
在所述监测装置的实施例中，所述监测装置包括数据库，所述数据库储存有对应多个燃烧室结构以及工况对应的发生振荡燃烧的多个所述阈值，所述分析判断模块调取所述阈值进行所述进气压降与对应的所述阈值比较。
根据本发明另一方面的一种燃烧室，所述燃烧室具有用于测量进气静压与火焰筒内部静压的静压测点。
在所述燃烧室的实施例中，所述多个静压测点位于以下第一区域、第二区域以及第三区域的一个或多个：
第一区域，至少一个静压测点位于火焰筒外环腔以及至少一个静压测点位于火焰筒外环部或火焰筒内环部，以测量火焰筒外环腔静压与火焰筒内部静压；
第二区域，至少一个静压测点位于火焰筒内环腔以及至少一个静压测点位于火焰筒外环部或火焰筒内环部，以测量火焰筒内环腔静压与火焰筒内部静压；
第三区域，至少一个静压测点位于燃烧室的扩压器出气口或火焰筒头部进气口，以及至少一个静压测点位于火焰筒外环部或火焰筒内环部，以测量燃烧室的扩压器出气口静压或火焰筒头部进气口静压与与火焰筒内部静压。
根据本发明另一方面的一种燃气轮机，包括上述任意一项所述的振荡燃烧的监测装置或上述任意一项所述的燃烧室。
本发明的有益效果包括，采用火焰筒的进气压降作为监测参数进行振荡燃烧的监测以及判断，采用静压测量方式，避免了动态压力测量幅值衰减的不足，也降低了对传感器以及数据采集、控制系统的要求，降低了监控装置的成本，也提高了整个监控系统的可靠性以及使用寿命。同时，通过可靠地监测振荡燃烧，可以及时向操作者提供应调整发动机供油规律的提示，可在运行过程中保证燃气轮机以及燃烧室运行的安全性。
附图说明
为让本发明的上述目的、特征和优点能更明显易懂，以下结合附图对本发明的具体实施方式作详细说明，其中：
图1是一实施例的燃烧室结构在稳定状态下空气流动示意图。
图2是一实施例的燃烧室结构在振荡燃烧状态下空气流动示意图。
图3是脉动压力以及燃烧室过孔压降达到声学节流效应的关系。
图4是一实施例的测量火焰筒外环腔与外环部静压差值的结构示意图。
图5是一实施例的测量静压的测量结构的结构示意图。
图6是一实施例的振荡燃烧的监控方法的流程示意图。
具体实施方式
为让本发明的上述目的、特征和优点能更明显易懂，以下结合附图对本发明的具体实施方式作详细说明。
在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明，但是本发明还可以采用其它不同于在此描述的其它方式来实施，因此本发明不受下面公开的具体实施例的限制。
如本申请和权利要求书中所示，除非上下文明确提示例外情形，“一”、“一个”、“一种”和/或“该”等词并非特指单数，也可包括复数。一般说来，术语“包括”与“包含”仅提示包括已明确标识的步骤和元素，而这些步骤和元素不构成一个排它性的罗列，方法或者设备也可能包含其他的步骤或元素。同时，本申请使用了特定词语来描述本申请的实施例。
另外，以下说明内容的各个实施例分别具有一或多个技术特征，然此并不意味着使用本发明者必需同时实施任一实施例中的所有技术特征，或仅能分开实施不同实施例中的一部或全部技术特征。换句话说，在实施为可能的前提下，本领域技术人员可依据本发明的公开内容，并视设计规范或实作需求，选择性地实施任一实施例中部分或全部的技术特征，或者选择性地实施多个实施例中部分或全部的技术特征的组合，借此增加本发明实施时的弹性。
考虑参照附图的下列详细说明，本发明的这些和其它特征和特点、结构的有关元件的操作方法和功能，以及部件的结合和制造的经济性将变得更加显而易见，并且所有这些都作为本发明的一部分。然而，应当清楚地理解的是，附图仅仅用于说明和描述目的，而并非意在限制本发明的范围。应当理解，所有附图不是按比例绘制的。
参考图1、图2以及图4，所示，燃气轮机的燃烧室结构包括前置扩压器1、外机匣2、内机匣9、火焰筒头部8、燃油喷嘴3、点火电嘴5、火焰筒外环部6和火焰筒内环部11；其中头部8可以采用包括旋流器进气结构，火焰筒外环部6和火焰筒内环部11均可采用气膜冷却方式。稳定燃烧状态下，空气从前置扩压器1的出气口7流出，分成三股进入火焰筒内部，即火焰筒容腔12：
a)经过空气流路100通过火焰筒头部8的进气口旋流器通道进入火焰筒容腔12；
b)经过空气流路200通过火焰筒外环部6的冷却孔进入火焰筒容腔12；
c)经过空气流路300通过火焰筒内环部11冷却孔进入火焰筒容腔12。
因此，火焰筒的进气静压可以由上述a)、b)、c)对应的进气部位表示，例如，结合图1以及图4，火焰筒的进气静压可以由a)对应的燃烧室扩压器1的出口静压或者火焰筒头部8的进气口静压表示，或者也可以由b)对应的火焰筒外环腔4的静压表示，或者也可以由c)对应的火焰筒内环腔10的静压表示。可以理解到，进气静压的表示不以上述介绍位置的静压为限。
进一步地，火焰筒的进气压降可以由以下一个或多个参数表示：
对于上述a)对应的空气流路100的进气压降，称为头部进气压降，可以是燃烧室的扩压器1的出气口7的静压或者是火焰筒头部8的进气口静压与火焰筒容腔12的静压的差值，或者是该差值与燃烧室的扩压器1的出气口7的静压或火焰筒头部8的进气口静压或火焰筒容腔12的静压的比值；
对于上述b)对应的空气流路200的进气压降，称为外环进气压降，可以是火焰筒外环腔4的静压与火焰筒容腔12的静压的差值，或者是该差值与火焰筒外环腔4的静压或火焰筒容腔12的静压的比值；
对于上述c)对应的空气流路300的进气压降，称为内环进气压降，可以是火焰筒内环腔10的静压与与火焰筒容腔12的静压的差值，或者是该差值与火焰筒内环腔10的静压或火焰筒容腔12的静压的比值。
参考图4，在一实施例中，测量上述火焰筒的进气压降，在燃烧室中应布置测量进气静压以及火焰筒内部静压的静压测点。例如图4所示的实施例中，在火焰筒外环腔4设置有静压测点13测量外环腔静压，在火焰筒外环部6设置有静压测点14测量火焰筒容腔12，即火焰筒内部的静压，可以理解到，测量火焰筒容腔12的静压的测点，不一定设置在火焰筒外环部6，也可以设置在火焰筒内环部9，在实际测量中两者的差别可以忽略不计，均可以表示火焰筒容腔12的静压，或者在其它位置设置静压测点以测量火焰筒内部的静压，总之不以图4所示的位置为限，此种布置结构记为在第一区域设置静压测点，采集测量结果，可进一步计算得到空气流路200对应的外环进气压降。静压测点13、14可以是一个或多个，即可以是多个静压测点测火焰筒外环腔静压以及火焰筒内部的静压，不以图4所示的内容为限。可以理解到，也可以在火焰筒内环腔10设置静压测点，以测量火焰筒内环腔10静压，以及火焰筒内环部9或者外环部6设置静压测点，以测量的火焰筒内部的静压，此种布置结构记为在第二区域设置静压测点，采集测量结果，可进一步计算得到空气流路300对应的内环进气压降。也可以在燃烧室的扩压器1的出气口7或火焰筒头部8的进气口设置静压测点，以测量燃烧室的扩压器1出气口静压或火焰筒头部8进气口静压，以及火焰筒内环部9或者外环部6设置静压测点以测量的火焰筒内部的静压，此种布置结构记为在第三区域设置静压测点，采集测量结果，可进一步计算得到空气流路100对应的头部进气压降。如图4所示的在火焰筒外环腔4设置有静压测点13，在火焰筒外环部6设置有静压测点14的有益效果在于，燃气轮机的燃烧室一般在火焰筒外环腔4已经设置有静压测点13，在此基础上在火焰筒外环部6增加静压测点，位置较为靠近，节省了燃烧内宝贵的传感器布置空间，且对于已有的燃烧室结构改动小，降低了燃烧室结构以及振荡燃烧的控制系统的设计以及加工难度，降低的成本。
静压测点的具体的静压测量结构可以图5所示的火焰筒外环部6的静压测点的静压测量结构为例，火焰筒外环部6的静压通过静压受感部17引出测量；静压受感部17采用螺纹连接或其他接连方式安装在外机匣2上；静压受感部17通过浮动套15穿过火焰筒外环部6；浮动套15安装在火焰筒外环部6的底托16上。可以理解到，本领域技术人员还可以采用其它的静压测量结构进行测量，不以图5所示的静压测量结构为限。
通过进气压降判断识别振荡燃烧的原理在于，参考图3，图3为发明人发现的燃烧室火焰筒组件的冷却孔的声学节流作用，纵坐标为实际过孔压降δp与火焰筒容腔12的平均压力p4的比值的3/2次方，即
其中，p′4为火焰筒内的脉动压力幅值，p4为火焰筒内的平均压力，δpori为声学节流孔的设计过孔压降，常数β为具有声学节流作用的第一孔道的声能转为动能的能量转换效率。常数β与孔直径d、孔长度1有关，d越小或1越大，则β越大。例如从图3中可知，
1)设计压降为3％(油气比较低，无振荡燃烧的情况)的孔道，在脉动压力小于0.5％，此时未出现声学节流，因此燃烧室内的实际压降与设计压降基本相同；当脉动压力在0.5％-3％之间，小部分火焰筒组件(比如火焰筒内环或外环)率先发生节流作用，燃烧室压降略微提高；当脉动个压力大于3％后，大部分火焰筒组件发生节流，燃烧室压降明显增大；
2)设计压降为5％的情况与3％的情况相似，但由于设计压降增大，要求脉动压力超过1％时，触发小部分火焰筒组件的节流。这种分级节流的形式(先小部分火焰筒组件，再大部分火焰筒组件)与冷却孔的开孔形式有关；另外设计压降为3％和5％的试验结果也证明了节流与压降有关。
基于上述原理，发明人创造性地将在进行燃烧室试验中发现的火焰筒冷却孔声学节流的不利现象“变废为宝”(火焰筒冷却孔的声学节流会降低火焰筒冷效，不利于火焰筒冷却)，应用至振荡燃烧的监控，实现了采用静压测量的方式监控振荡燃烧，避免了动态压力测量幅值衰减的不足，也降低了对传感器以及数据采集、控制系统的要求，降低了监控装置的成本，也提高了整个监控系统的可靠性以及使用寿命。
参考图6，在一实施例中，振荡燃烧的监测方法的步骤可以包括：
步骤a：采集燃烧室火焰筒的进气静压与火焰筒内部静压
结合图4、图6，在一实施例中，在步骤a，采集燃烧室火焰筒的进气静压与火焰筒内部静压为，测量火焰筒外环腔4静压ps31为火焰筒进气静压，测量火焰筒外环部6的静压为火焰筒容腔12，即火焰筒内部的静压ps4，并采集测量的数据，但不以此为限。也可以测量火焰筒内环腔10静压与火焰筒容腔12的静压、或者燃烧室的扩压器1的出气口7静压或火焰筒头部8进气口静压与火焰筒容腔12的静压等等，可以理解到，上述的采集位置可以组合，以提高测量精度，但会增加系统的复杂性。在一实施例中，可以通过监测装置的信号采集模块采集燃烧室的火焰筒进气静压以及火焰筒内部静压，其采集步骤具体可以包括，通过压力传感器感测静压值，并转为模拟电信号，模拟电信号通过模/数转换器，转变为数字信号，输入至监测装置的分析判断模块中。
步骤b：根据所述火焰筒的进气静压以及火焰筒内部静压，得到火焰筒的进气压降，比较所述进气压降与对应的阈值，判断所述进气压降是否达到所述阈值，若是则识别当前状态为振荡燃烧状态；若否则识别当前状态为稳定燃烧状态
具体地，在一实施例中，继续参考图6，根据采集的燃烧室火焰筒的火焰筒的进气静压ps31以及火焰筒内部静压ps4，即输入分析判断模块的数字信号中，分析判断模块先对数字信号进行低通滤波，去除噪声；接着对去噪信号进行计算处理得到进气压降，并与阈值比较。进气压降可以是(ps31-ps4)/ps31(记为dp31-4)，即火焰筒外环腔4的静压与火焰筒容腔12的静压差值与火焰筒外环腔4的静压的比值，但不以此为限，进气压降也可以是上述差值与火焰筒容腔12的静压的比值，甚至是上述差值本身。采用差值为进气压降的计算量小，但可靠性较差，例如压气机发生喘振也会导致差值的变化，因此若需要可靠的结果，采用差值表示进气压降可能需要进一步的优化算法，排除其它因素的干扰。而采用比值表示进气压降，其结果较为准确可靠。相对应的，阈值可以是dp31-4随时间的变化率(记为d(dp31-4)/dt)的阈值，在如图6所示的判断外环进气压降的实施例中，即为变化率达到上限，例如火焰筒外环进气压降发生突然增大的情况，其变化率突增，达到上限，识别为振荡燃烧，若未达到上限，则识别为稳定燃烧。阈值也可以是火焰筒外环压降dp31-4达到振荡燃烧值的频次阈值，即频次达到上限，识别为振荡燃烧，若未达到上限，则识别为稳定燃烧。当然，也可以是变化率阈值以及频次阈值结合进行判断识别。可以理解到，阈值还可以其是其它的参数，不以上述的变化率阈值以及频次阈值为限。变化率阈值、振荡燃烧值、以及频次阈值，可以通过燃烧室试验得到各种燃烧室结构参数以及工况参数(例如燃烧室压力损失参数、油气比)状态下对应的发生振荡燃烧的进气压降变化率、进气压降值以及频次的数据，输入数据库中，供监控装置的分析判断模块调取，以实现快速自动判断。数据库中的数据还可以进一步细化至包括各种燃烧室结构参数以及工况参数(例如燃烧室压力损失参数、油气比)状态对应的稳定燃烧、准稳定燃烧、振荡燃烧、强振荡燃烧的阈值，在一实施例中，分析判断模块进行燃烧状态检测时可以作出如图6所示的检测稳定燃烧、准稳定燃烧状态，并输出安全的信号；以及检测振荡燃烧、强振荡燃烧输出警报的信号，以对燃气轮机的燃烧进行控制干预，抑制振荡燃烧。
可以理解到，判断进气压降对应的阈值，不以上述介绍的判断外环进气压降对应的阈值为限。例如还可以是判断内环进气压降对应的阈值，内环进气压降可以是火焰筒内环腔10静压与火焰筒容腔12静压的差值，或者是该差值与火焰筒内环腔10静压或火焰筒容腔12静压的比值；判断过程与判断外环进气压降类似，当火焰筒内环进气压降随时间的变化率达到上限，和/或者火焰筒内环进气压降达到振荡燃烧值的频次上限，即识别为振荡燃烧，否则识别为稳定燃烧。例如还可以是判断火焰筒头部进气压降对应的阈值，头部进气压降可以是燃烧室的扩压器1的出气口7的静压或火焰筒头部8的进气口的静压与火焰筒容腔12的静压的差值，或者是该差值与扩压器1的出气口7的静压或火焰筒头部8的进气口静压或火焰筒容腔12的静压的比值。如图1、图2所示，若发生振荡燃烧，空气流路200、300关闭，空气沿空气流路100进入，因此从火焰筒头部8的进气量将增加。但判断过程也是类似的，当头部进气压降随时间的变化率达到上限，和/或者头部进气压降达到振荡燃烧值的频次上限，即识别为振荡燃烧，否则识别为稳定燃烧。
可以理解到，上述监测方法的实施例对应的监测装置可以是计算机、服务器、智能移动设备、虚拟现实设备、增强现实设备等。监测装置可以包括处理器和计算机可读存储介质。处理器可以执行存储于计算机可读存储介质中的指令，以实现执行根据采集的燃烧室火焰筒进气压降，比较所述进气压降与对应的阈值，判断所述的进气压降是否达到阈值，若是则识别当前状态为振荡燃烧状态，若否则识别当前状态为稳定燃烧状态，并输出相应的振荡燃烧状态信号或稳定燃烧信号的监测方法的步骤。在一些实施例中，处理器可以包括至少一个硬件处理器，例如，微控制器、微处理器、精简指令集计算机(risc)、专用集成电路(asic)、专用指令集处理器(asip)、中央处理器(cpu)、图形处理器(gpu)、物理处理器(ppu)、单片机、数字信号处理器(dsp)、现场可编程门阵列(fpga)、先进精简指令集系统(arm)、可编程逻辑设备(pld)、能够执行至少一个功能的任何电路或处理器等，或其任何组合。
计算机可读存储介质可以存储计算机可读指令和/或数据。计算机可读存储介质可以包括内存和存储器。内存可以易失性地存储计算机可读指令和/或数据，例如可以存储监测方法的分析判断指令，比较所述进气压降与对应的阈值，判断所述的进气压降是否达到阈值，若是则识别当前状态为振荡燃烧状态，若否则识别当前状态为稳定燃烧状态，并输出相应的振荡燃烧状态信号或稳定燃烧信号等。内存可以为易失性读写存储器，例如随机存取存储器(randomaccessmemory，ram)。内存例如可以包括动态ram(dram)、双倍数据传输率同步动态ram(ddrsdram)、静态ram(sram)、晶闸管ram(t-ram)、零电容ram(z-ram)等。
存储器可以非易失性地存储计算机可读指令和/或数据，例如可以存储监测方法的分析判断指令，比较所述进气压降与对应的阈值，判断所述的进气压降是否达到阈值，若是则识别当前状态为振荡燃烧状态，若否则识别当前状态为稳定燃烧状态，并输出相应的振荡燃烧状态信号或稳定燃烧信号等。存储器可以包括大容量存储器、可移动存储器、只读存储器(rom)等，或其任何组合。示例性的大容量存储器可以包括磁盘、光盘、固态驱动器等。示例性的可移动存储器可以包括闪存盘、软盘、光盘、存储卡、压缩盘、磁带等。示例性的rom可以包括掩模型rom(mrom)、可编程rom(prom)、可擦除可编程rom(eprom)、电擦除可编程rom(eeprom)、光盘rom(cd-rom)、数字通用盘rom等。在一些实施例中，存储器可以在云平台上实现。仅作为示例，所述云平台可以包括私有云、公共云、混合云、分布式云、跨云、多云等，或其任何组合。而计算机可读信号介质可能包含一个内含有计算机程序编码的传播数据信号，例如在基带上或作为载波的一部分。该传播信号可能有多种表现形式，包括电磁形式、光形式等等、或合适的组合形式。计算机可读信号介质可以是除计算机可读存储介质之外的任何计算机可读介质，该介质可以通过连接至一个指令执行系统、装置或设备以实现通讯、传播或传输供使用的程序。位于计算机可读信号介质上的程序编码可以通过任何合适的介质进行传播，包括无线电、电缆、光纤电缆、rf、或类似介质、或任何上述介质的组合。
本申请各部分操作所需的计算机程序编码可以用任意一种或多种程序语言编写，包括面向对象编程语言如java、scala、smalltalk、eiffel、jade、emerald、c++、c#、vb.net、python等，常规程序化编程语言如c语言、visualbasic、fortran2003、perl、cobol2002、php、abap，动态编程语言如python、ruby和groovy，或其他编程语言等。该程序编码可以完全在用户计算机上运行、或作为独立的软件包在用户计算机上运行、或部分在用户计算机上运行部分在远程计算机运行、或完全在远程计算机或服务器上运行。在后种情况下，远程计算机可以通过任何网络形式与用户计算机连接，比如局域网(lan)或广域网(wan)，或连接至外部计算机(例如通过因特网)，或在云计算环境中，或作为服务使用如软件即服务(saas)。
例如，上述的振荡燃烧监测装置，可以集成于燃气轮机的机载控制单元，也可以集成于外部的测试系统，外部的测试系统可以无线或有线与燃烧室或燃气轮机连接。监测到的振荡燃烧信号以及数据，可输出至数据显示装置或数据记录装置，以供燃气轮机研发测试工作者进一步改进发动机，或是给燃气轮机的操作者提供振荡燃烧的信息反馈，以帮助其及时处置振荡燃烧情况。也可以输出至燃气轮机的机载控制单元，实现对于振荡燃烧的闭环控制。
虽然本发明已参照当前的具体实施例来描述，但是本技术领域中的普通技术人员应当认识到，以上的实施例仅是用来说明本发明，在没有脱离本发明精神的情况下还可作出各种等效的变化或替换，因此，只要在本发明的实质精神范围内对上述实施例的变化、变型都将落在本申请的权利要求书的范围内。
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