一种基于减温水量的主蒸汽各过热器进出口温度获取方法与流程

本发明涉及电站锅炉设计技术领域，更具体的是，本发明涉及一种基于减温水量的主蒸汽各过热器进出口温度获取方法。

背景技术：

随着科学技术的进步和专业领域的进一步拓宽，以往按照前苏联的锅炉设计模式已经不能适应新时期的发展形势。因此近年来的锅炉设计参考实践经验和欧美日等发达国家的制造模式，综合考虑各方经验来进行锅炉机组的设计与布置。

锅炉设计包含各受热面的热力计算，其中要对各受热面进出口蒸汽温度的前期估算和后期校核这项内容，目前的一些专利及文献基本都是针对各受热面温度的测量及控制方面的，都是从实际运行和经验出发，进行在线调整，并没有从根本上解决主蒸汽温度的精确计算问题。

为了避免设计时出现过多不合理数据导致后续要进行多次的循环调整和校核，应于各个受热面设计之初对整体的热力系统换热量进行合理分配。通过锅炉整体热量平衡分配，合理确定各受热面的进出口温度，可以大大减少因热量分配不合理而引起后期汽水侧和烟气侧合受热面的反复调整。

技术实现要素：

本发明设计开发了一种基于减温水量的主蒸汽各过热器进出口温度获取方法，能够合理获取电站锅炉中各个主蒸汽受热面进出口的温度，减小设计中对各受热面进出口温度和结构设计的反复试算工作量。

本发明提供的技术方案为：

一种基于减温水量的主蒸汽各过热器进出口温度获取方法，包括如下步骤：

步骤1：获取锅炉额定蒸发量d，过热蒸汽温度t℃，过热蒸汽压力pmpa，锅炉给水温度tgs℃；

步骤2：确定高温过热器热段出口压力pggr″：pggr″＝p+δp1；

高温过热器冷段出口压力pggl″：pggl″＝pggr″+δp2；

高温过热器热段进口压力pggr′：pggr′＝pggl″；

后屏过热器出口压力php″：php″＝pggl″+δp3；

高温过热器冷段进口压力pggl′：pggl′＝php″；

前屏过热器出口压力p'q'p：p'q'p＝p'h'p+δp4；

低温过热器出口压力pdg″：pdg″＝pqp″+δp5；

汽包压力pqb：pqb＝pdg″+δp6；

高温省煤器出口压力pgsm″：pgsm″＝p+δp7；

高温省煤器进口压力pgsm′：pgsm′＝pgsm″+δp8；

低温省煤器进口压力pdsm′：pdsm′＝pgsm′+δp9；

锅炉给水压力pgs：pgs＝pdsm′；

其中，δp1为主过热蒸汽到汽轮机的阻力损失；δp2为高温过热器热段阻力损失，δp3为高温过热器冷段阻力损失，δp4为后屏过热器阻力损失，δp5为前屏过热器阻力损失，δp6为顶棚管和低温过热器阻力损失，δp7为高温省煤器出口至汽包的管道阻力损失，δp8为高温省煤器的阻力损失，δp9为低温省煤器的阻力损失；

步骤3：获取汽包压力下蒸汽的饱和温度tqb；

高温过热器热段出口温度tggr″：tggr″＝t；

高温过热器热段进口温度tggr′＝tggr″-δt2；

式中，δt2为在每一级过热器的温升，且δt2＝δt1/5；δt1为水蒸汽在各级过热器中的总温升，且δt1＝t-tqb；

步骤4：根据高温过热器热段的进口压力pggr′和进口温度tggr′获得高温过热器热段进口焓值hggr′，根据给水温度tgs和给水压力pgs获得给水焓值hgs；

获取高温过热器冷段出口焓值hggl″：

hggr′d＝hggl″(d-djw3)+hgsdjw3

式中，djw3为第三级喷水减温水量；

根据高温过热器冷段出口焓值hggl″和压力pggl″，获得高温过热器冷段出口温度tggl″。

优选的是，还包括：

根据高温过热器冷段出口温度tggl″获取：

高温过热器冷段进口温度tggl′：tggl′＝tggl″-δt2，

后屏过热器出口温度thp″：thp″＝tggl′,

后屏过热器进口温度thp′：thp′＝thp″-δt2；

根据前屏过热器出口压力php″(p'q'p)获取：

后屏过热器进口压力php′：php′＝pqp″；

根据后屏式过热器进口温度thp′和进口压力php′，获取后屏过热器进口焓值hhp′。

优选的是，还包括：

根据后屏过热器进口焓值hhp′，获取前屏过热器出口焓值hqp″：

hhp′(d-djw3)＝hqp″(d-djw3-djw2)+hgsdjw2；

式中，djw2为第二级喷水减温水量，djw3为第三级减温水量；

根据前屏过热器出口焓值hqp″和出口压力pqp″，获取前屏过热器出口温度tqp″。

优选的是，还包括：

根据前屏过热器出口温度tqp″，获取：

前屏过热器进口温度tqp′：tqp′＝tqp″-δt2；

根据低温过热器出口压力pdg″，获取：

前屏过热器进口压力pqp′：pqp′＝pdg″；

根据前屏过热器进口温度tqp′和进口压力，获取前屏过热器进口蒸汽焓值hqp′。

优选的是，还包括

根据前屏过热器进口蒸汽焓值hqp′，获取低温过热器出口焓值hdg″；

hqp′(d-djw2-djw3)＝hdg″(d-djw1-djw2-djw3)+hgsdjw1；

式中，djw1为第一级喷水减温水量；

根据低温过热器出口焓值hdg″和出口压力pdg″，获取低温过热器出口温度tdg″。

优选的是，还包括：

获取高温省煤器的出口温度为tgsm″：tgsm″＝tqb-δt4；

高温省煤器水的进口温度tgsm′：tgsm′＝tgsm″-δt6；

式中，δt4为高温省煤器的出口温度与汽包温度的温差，δt6为低温省煤器和高温省煤器的水温升，且δt6＝δt5/2，δt5为两级省煤器总温升，且δt5＝tgsm″-tg；s

获取低温省煤器水的出口温度tdsm″：tdsm″＝tgsm′；

低温省煤器水的进口温度tdsm′：tdsm′＝tgs。

优选的是，还包括：

获取顶棚管出口蒸汽温度tdp″：tdp″＝tqb+δt3；

式中，δt3为顶棚管中蒸汽温升；

低温过热器进口温度为tdg′：tdg′＝tdp″。

优选的是，所述第一级喷水减温水量为：

djw1＝djw×b1％；

所述第二级喷水减温水量为：

djw2＝djw×b2％；

所述第三级喷水减温水量为：

djw3＝djw×b3％；

djw＝d×b％；

其中，b,b1,b2,b3为系数。

本发明所述的有益效果：

本发明设计开发的基于减温水量的主蒸汽各过热器进出口温度获取方法，能够合理获取电站锅炉中各个主蒸汽受热面进出口的温度，减小设计中对各受热面进出口温度和结构设计的反复试算工作量。

附图说明

图1为本发明实施例所述电站锅炉受热面布置图。

图2为本发明实施例所述电站锅炉水汽分配流程图。

图3为本发明实施例获取电站锅炉各受热面温度结果示意图。

具体实施方式

下面结合附图对本发明做进一步的详细说明，以令本领域技术人员参照说明书文字能够据以实施。

如图1所示，本发明提供基于减温水量的主蒸汽各过热器进出口温度获取方法，包括如下步骤：

步骤1、由亚临界高参数电站锅炉的设计要求已知锅炉额定蒸发量d吨/小时，过热蒸汽温度t℃,过热蒸汽压力pmpa，锅炉给水温度tgs℃,全部主蒸汽过热器包括低温过热器，前屏过热器，后屏过热器，高温过热器热段和高温过热器冷段共5级过热器。

步骤2、根据设计锅炉主蒸汽出口压力p，设定每一级过热器的压降,计算各级受热面的进出口压力，公式如下:

高温过热器热段出口压力pggr″：pggr″＝p+δp1，δp1为主过热蒸汽到汽轮机的阻力损失；

高温过热器冷段出口压力pggl″：pggl″＝pggr″+δp2，δp2为高温过热器热段阻力损失；

高温过热器热段进口压力pggr′：pggr′＝pggl″，忽略高温过热器冷段出口到高温过热器热段进口的管道阻力损失；

后屏过热器出口压力php″：php″＝pggl″+δp3，δp3为高温过热器冷段阻力损失；

高温过热器冷段进口压力pggl′：pggl′＝php″，忽略后屏过热器出口到高温过热器冷段进口的管道阻力损失；

前屏过热器出口压力pqp″：pqp″＝php″+δp4，δp4为后屏过热器阻力损失；

后屏过热器进口压力php′：php′＝pqp″，忽略前屏过热器出口到后屏过热器进口的管道阻力损失；

低温过热器出口压力pdg″：pdg″＝pqp″+δp5，δp5为前屏过热器阻力损失；

前屏式过热器进口压力pqp′：pqp′＝pdg″，忽略低温过热器出口到前屏过热器进口的管道阻力损失；

汽包压力pqb：pqb＝pdg″+δp6，δp6为顶棚管和低温过热器阻力损失；

高温省煤器出口压力pgsm″：pgsm″＝p+δp7，δp7为高温省煤器出口至汽包的管道阻力损失；

高温省煤器进口压力pgsm′：pgsm′＝pgsm″+δp8，δp8为高温省煤器的阻力损失；

低温省煤器进口压力pdsm′：pdsm′＝pgsm′+δp9，δp9为低温省煤器的阻力损失；

锅炉给水压力pgs：pgs＝pdsm′。

步骤3、根据步骤2中的计算结果，查取汽包压力下蒸汽的饱和温度tqb。

步骤4、根据步骤3和步骤1知，水蒸汽在各级过热器中的总温升为δt1＝t-tqb设定每一级过热器的温升为δt2＝δt1/5

步骤5、设定顶棚管中蒸汽温升为δt3，计算出顶棚管出口蒸汽温度tdp″：tdp″＝tqb+δt3

步骤6、根据步骤5的计算结果，计算低温过热器进口温度为tdg′：tdg′＝tdp″，忽略顶鹏过热器出口至低温过热器进口的阻力损失。

步骤7、由设计锅炉要求的过热蒸汽温度t和压力p，得到高温过热器热段出口温度tggr″：tggr″＝t。

步骤8、根据《实用锅炉设计手册》，设定总喷水减温水量djw为锅炉额定蒸发量的b％，第一级喷水减温水量djw1为总减温水量的b1％，第二级喷水减温水量djw2为总减温水量的b2％,三级减温水量djw3为总减温水量的b3％计算各级减温水量。

djw＝d×b％；

djw1＝djw×b1％；

djw2＝djw×b2％；

djw3＝djw×b3％；

步骤9、由步骤7和步骤4计算的高温过热蒸汽热段出口温度tggr″，高温过热器热段温升为δt2，计算高温过热器热段进口温度tggr′＝tggr″-δt2。

步骤10、根据步骤2和步骤9计算的高温过热器热段的进口压力pggr′和进口温度tggr′,查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到高温过热器热段进口焓值hggr′。

步骤11、根据步骤1和步骤2，已知给水温度tgs和给水压力pgs，查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到给水焓值hgs。

步骤12、根据步骤8，步骤10和步骤11，已知高温过热器热段进口焓值hggr′、给水焓值hgs和三级减温水量djw3,计算高温过热器冷段出口温度hggl″，公式为：hggr′d＝hggl″(d-djw3)+hgsdjw3。

步骤13、根据步骤12和步骤2，已知高温过热器冷段出口焓值hggl″和压力pggl″,查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到高温过热器冷段出口温度tggl″。

步骤14、根据步骤4和步骤13，已知高温过热器冷段温升为δt2，出口温度为tggl″,计算：

高温过热器冷段进口温度tggl′：tggl′＝tggl″-δt2，

后屏过热器出口温度thp″：thp″＝tggl′,

后屏过热器进口温度thp′：thp′＝thp″-δt2。

步骤15、根据步骤14和步骤2，已知后屏式过热器进口温度thp′和进口压力php′查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到后屏过热器进口焓值hhp′

步骤16、根据步骤15和步骤8，已知后屏过热器进口焓值hhp′、给水焓值hgs、二级减水量djw2和三级减温水量djw3,计算前屏过热器出口焓值hqp″，公式为：

hhp′(d-djw3)＝hqp″(d-djw3-djw2)+hgsdjw2

步骤17、根据步骤16和步骤2，已知前屏过热器出口焓值hqp″和出口压力pqp″，查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到前屏过热器出口温度tqp″。

步骤18、根据步骤4和步骤17，已知前屏过热器温升为δt2，出口温度为tqp″，计算前屏过热器进口温度tqp′：tqp′＝tqp″-δt2。

步骤19、根据步骤18和步骤2，已知前屏过热器进口温度tqp′和进口压力pqp′,查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得前屏过热器进口蒸汽焓值hqp′。

步骤20、根据步骤19和步骤8，已知前屏过热器进口焓值hqp′、给水焓值hgs、一级减温水量djw1、二级减水量djw2和三级减温水量djw3,计算低温过热器出口焓值hdg″，公式为：

hqp′(d-djw2-djw3)＝hdg″(d-djw1-djw2-djw3)+hgsdjw1

步骤21、根据步骤20和步骤2，已知低温过热器水蒸汽出口焓值hdg″和出口压力pdg″,查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得低温过热器水蒸汽出口温度tdg″。

步骤23、根据汽包温度tqb,为了防止省煤器里水的汽化，设定高温省煤器的出口温度比汽包温度低δt4,计算高温省煤器的出口温度为tgsm″：tgsm″＝tqb-δt4。

步骤24、根据步骤23和步骤1，已经高温省煤器出口温度tgsm″和锅炉给水温度tgs,计算两级省煤器总温升δt5，δt5＝tgsm″-tgs

步骤25、根据步骤24，计算低温省煤器和高温省煤器的水温升δt6：δt6＝δt5/2。

步骤26、根据步骤24和步骤25,计算高温省煤器水的进口温度tgsm′：tgsm′＝tgsm″-δt6

步骤27、根据步骤26,计算低温省煤器水的出口温度tdsm″：tdsm″＝tgsm′。

步骤28、根据步骤1,计算低温省煤器水的进口温度tdsm′：tdsm′＝tgs。

实施例

下面结合附图和实施例，对本专利的具体实施方式作进一步详细描述。以下实施例用于说明本专利，但不用来限制本专利的范围。

某1000吨/小时亚临界自然循环电站锅炉设计，锅炉主要技术参数如下；

锅炉额定蒸发量:d＝1000t/h,过热蒸汽压力(绝对压力)p＝16.7mpa,过热蒸汽温度:t＝555℃,给水温度:tgs＝260℃。

如图1所示，一种电站锅炉受热面布置图，包括炉膛1，锅筒2，低温过热器3，前屏过热器4，后屏过热器5，高温过热器冷段6，高温过热器热段7，低温省煤器8，高温省煤器9，水冷壁10。

锅炉给水进入低温省煤器8，受热后进入高温省煤器9，进入汽包2。蒸汽从汽包2上部引出，进入低温省煤器3受热，后进入前屏过热器4受热，后进入后屏过热器5受热，进入高温过热器冷段6受热，进入高温过热器热段7受热，引出后进入汽轮机工作，其水汽分配流程图如图2所示。各受热面的进出口蒸汽温度计算步骤如下：

步骤1、由设计要求已知锅炉额定蒸发量d＝1000t/h，主过热蒸汽温度t＝555℃,过热蒸汽压力p＝16.7mpa，锅炉给水温度tgs＝260℃,主蒸汽过热器的设计包括低温过热器，前屏过热器，后屏过热器，高温过热器热段和高温过热器冷段共5级过热器。

步骤2、根据设计锅炉出口主过热蒸汽压力，设定每一级过热器的压降,计算各级受热面的进出口压力，公式如下，

高温过热器热段出口压力pggr″：pggr″＝p+δp1＝16.7+0.1＝16.8mpa，δp1为主过热蒸汽到汽轮机的阻力损失，0.1mpa；

高温过热器冷段出口压力pggl″：pggl″＝pggr″+δp2＝16.8+0.3＝17.1mpa，δp2为高温过热器热段阻力损失,0.3mpa；

高温过热器热段进口压力pggr′：pggr′＝pggl″＝17.1mpa，忽略高温过热器冷段出口到高温过热器热段进口的管道阻力损失；

后屏过热器出口压力php″：php″＝pggl″+δp3＝17.1+0.3＝17.4mpa，δp3为高温过热器冷段阻力损失,0.3mpa；

高温过热器冷段进口压力pggl′：pggl′＝php″＝17.4mpa，忽略后屏过热器出口到高温过热器冷段进口的管道阻力损失；

前屏过热器出口压力pqp″：pqp″＝php″+δp4＝17.4+0.4＝17.8mpa，δp4为后屏过热器阻力损失,0.4mpa；

后屏过热器进口压力php′：php′＝pqp″＝17.8mpa，忽略前屏过热器出口到后屏过热器进口的管道阻力损失；

低温过热器出口压力pdg″：pdg″＝pqp″+δp5＝17.8+0.2＝18mpa，δp5为前屏过热器阻力损失,0.2mpa；

前屏式过热器进口压力pqp′：pqp′＝pdg″＝18mpa，忽略低温过热器出口到前屏过热器进口的管道阻力损失；

低温过热器进口压力pdg′：pdg′＝pdg″+δp6＝18+0.2＝18.2mpa，δp6为低温过热器阻力损失,0.2mpa；

顶棚管的出口压力pdp″：pdp″＝pdp′+δp7＝18.2+0.2＝18.4mpa，δp7为顶棚管的阻力损失,0.2mpa；

汽包压力pqb：pqb＝pdp″＝18.4mpa；

高温省煤器出口压力pgsm″：pgsm″＝pqb＝18.4mpa；

高温省煤器进口压力pgsm′：pgsm′＝pgsm″+δp8＝18.4+0.3＝18.7mpa，δp8为高温省煤器的阻力损失,0.3mpa；

低温省煤器进口压力pdsm′：pdsm′＝pgsm′+δp9＝18.7+0.3＝19mpa，δp9为低温省煤器的阻力损失,0.3mpa；

锅炉给水压力pgs：pgs＝pdsm′＝19mpa。

步骤3、根据步骤2中的计算结果，查《国际单位制的水和水蒸汽性质》得到汽包压力下蒸汽的饱和温度tqp＝358.2℃。

步骤4、根据步骤3和步骤1知，水蒸汽在各级过热器中的总温升δt1：

δt1＝t-tqb＝555-358.2＝196.8℃，设定每一级过热器的温升为δt2：δt2＝δt1/5＝196.8/5＝39.4℃.

步骤5、设定顶棚管中蒸汽温升为δt3＝12℃，计算出顶棚管出口蒸汽温度tdp″：tdp″＝tqb+δt3＝358.2+12＝370.2℃。

步骤6、根据步骤5的计算结果，计算低温过热器进口温度为tdg′:tdg′＝tdp″′＝370.2℃。

步骤7、由设计锅炉要求的过热蒸汽温度t＝555℃和压力p＝16.7mpa，得到高温过热器出口温度tggr″＝t＝555℃。

步骤8、根据《实用锅炉设计手册》，设定总喷水减温水量djw为锅炉额定蒸发量的4％，第一级喷水减温水量djw1为总减温水量的25％，第二级喷水减温水量djw2为总减温水量的50％,三级减温水量djw3为总减温水量的25％计算各减温水量：

djw＝d×b％＝1000×4％＝0.04d＝0.04×1000＝40t/h；

djw1＝djw×b1％＝40×25％＝40×0.25＝10t/h；

djw2＝djw×b2％＝40×50％＝40×0.5＝20t/h；

djw3＝djw×b3％＝40×25％＝40×0.25＝10t/h。

步骤9、由步骤7和步骤4计算的高温过热蒸汽出口温度tggr″＝555℃，高温过热器热段温升为δt2＝39.4℃，计算高温过热器热段进口温度tggr′：tggr′＝tggr″-δt2＝555-39.4＝515.6℃。

步骤10、根据步骤2和步骤9计算的高温过热器热段的进口压力pggr′＝17.1mpa和进口温度tggr′＝515.6℃,查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到高温过热器热段进口焓值hggr′＝3328.2kj/kg。

步骤11、根据步骤1和步骤2，已知给水温度tgs＝260℃和给水压力pgs＝19mpa，查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到给水焓值hgs＝1133.9kj/kg。

步骤12、根据步骤10，步骤11和步骤8，已知高温过热器热段进口焓值hggr′＝3328.6kj/kg、给水焓值hgs＝1133.9kj/kg和三级减温水量djw3＝10t/h，计算高温过热器冷段出口温度hggl″，公式为：hggr′d＝hggl″(d-djw3)+hgsdjw3。

hggr′d＝hggl″(d-djw3)+hgsdjw3

＝hggl″×d×(1-0.04×0.25)+hgs×d×0.04×0.25

3328.2×1000＝hggl″×1000×(1-0.04×0.25)+1133.9×1000×0.04×0.25

hggl″＝3350.4kj/kg

步骤13、根据步骤12和步骤2，已知高温过热器冷段出口焓值hggl″＝3350.4kj/kg和压力pggl″＝17.1ma,查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到高温过热器冷段出口温度tggl″＝523.9℃。

步骤14、根据步骤4和步骤13，已知高温过热器冷段温升为δt2＝39.4℃，出口温度为tggl″＝523.9℃,可以计算出：

高温过热器冷段进口温度tggl′：tggl′＝tggl″-δt2＝523.9-39.4＝484.5℃，

后屏过热器出口温度thp″：thp″＝tggl′＝484.5℃,

后屏过热器进口温度thp′：thp′＝thp″-δt2＝484.5-39.4＝445.1℃。

步骤15、根据步骤14和步骤2，已知后屏式过热器进口温度thp′＝445.1℃和进口压力php′＝17.8mpa查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到后屏过热器进口焓值hhp′＝3089.8kj/kg

步骤16、根据步骤15和步骤8，已知后屏过热器进口焓值hhp′＝3089.8kj/kg、给水焓值hgs＝1133.9kj/kg、二级减水量djw2＝20t/h和三级减温水量djw3＝10t/h,计算前屏过热器出口焓值hqp″，公式为：

hhp′(d-djw3)＝hqp″(d-djw3-djw2)+hgsdjw2

3089.8×(1000-10)＝hqp″(1000-10-20)+1133.9×20

hqp″＝3130.1kj/kg

步骤17、根据步骤16和步骤2，已知前屏过热器出口焓值hqp″＝3130.1kj/kg和出口压力pqp″＝17.8mpa，查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得到前屏过热器出口温度tqp″＝456.3℃。

步骤18、根据步骤4和步骤17，已知前屏过热器温升为δt2＝39.4℃，出口温度为tqp″＝456.℃3，计算前屏过热器进口温度tqp′：tqp′＝tqp″-δt2＝456.3-39.4＝416.9℃。

步骤19、根据步骤18和步骤2，已知前屏过热器进口温度tqp′＝416.9℃和进口压力pqp′＝18mpa,查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得前屏过热器进口蒸汽焓值hqp′＝2971.7kj/kg。

步骤20、根据步骤19和步骤8，已知前屏过热器进口焓值hqp′＝2971.k7jkg/、给水焓值hgs＝1133.9kj/kg、一级减温水量djw1＝10t/h、二级减水量djw2＝20t/h和三级减温水量djw3＝10t/h计算低温过热器出口焓值hdg″，公式为：

hqp′(d-djw2-djw3)＝hdg″(d-djw1-djw2-djw3)+hgsdjw1

2971.7×(1000-20-10)＝hdg″×(1000-10-20-10)+1133.9×10

hdg″＝2990.8kj/kg

步骤21、根据步骤20和步骤2，已知低温过热器水蒸汽出口焓值hdg″＝2990.8kj/kg和出口压力pdg″＝18mpa,查《国际单位制的水和水蒸汽性质》，得低温过热器水蒸汽出口温度tdg″＝420.7℃。

步骤23、根据汽包温度tq＝358.2℃，为了防止省煤器里水的汽化，设定高温省煤器的出口温度比汽包温度低δt＝30℃，计算高温省煤器的出口温度tgsm″：tgsm″＝tqb-δt4＝358.2-30＝328.2℃。

步骤24、根据步骤23和步骤1，已经高温省煤器出口温度tgsm″＝328.2℃和锅炉给水温度tgs＝260℃，计算两级省煤器总温升δt5：δt5＝tgsm″-tgs＝328.2-260＝68.2℃。

步骤25、根据步骤24，计算低温省煤器和高温省煤器的水温升δt6：δt6＝δt5/2＝68.2/2＝34.1℃。

步骤26、根据步骤24和步骤25,已知高温省煤器出口水温度tgsm″＝328.2℃和高温省煤器中的水温升值δt6＝34.1℃，计算高温省煤器水的进口温度tgsm′：tgsm′＝tgsm″-δt6＝328.2-34.1＝294.1℃

步骤27、根据步骤26,计算低温省煤器水的出口温度t″dsm：tdsm″＝tgsm′＝294.1℃

步骤28、根据步骤1,计算低温省煤器水的进口温度tdsm′：tdsm′＝tgs＝260℃。

实施的结果见附图3。

本发明设计开发的基于减温水量的主蒸汽各过热器进出口温度获取方法，能够合理获取电站锅炉中各个主蒸汽受热面进出口的温度，减小设计中对各受热面进出口温度和结构设计的反复试算工作量。

尽管本发明的实施方案已公开如上，但其并不仅仅限于说明书和实施方式中所列运用，它完全可以被适用于各种适合本发明的领域，对于熟悉本领域的人员而言，可容易地实现另外的修改，因此在不背离权利要求及等同范围所限定的一般概念下，本发明并不限于特定的细节和这里示出与描述的图例。

起点商标作为专业知识产权交易平台，可以帮助大家解决很多问题，如果大家想要了解更多知产交易信息请点击 【在线咨询】或添加微信 【19522093243】与客服一对一沟通，为大家解决相关问题。

此文章来源于网络,如有侵权,请联系删除