一种高韧性PC/ABS材料及其制备方法与流程

一种高韧性pc/abs材料及其制备方法
技术领域
[0001]
本申请涉及pc/abs复合材料的领域，更具体地说，它涉及一种高韧性pc/abs材料及其制备方法。


背景技术：

[0002]
pc树脂是一种应用广泛的工程塑料，具有综合稳定的力学性能、热性能和电性能。但pc树脂的价格较高、加工温度高、残余应力大、流动性差，相对于pc树脂而言，abs树脂的价格低、性能优良、易于加工成型，但耐热性较差。将pc树脂和abs树脂共混，可得到综合性能好、性价比较高的pc/abs复合材料。然而，此类材料用于汽车零件时时，光泽度偏高，不能满足汽车零件的要求。
[0003]
现有中国专利公开号为cn104559113b的专利公开了一种消光pc/abs复合材料，其原料按重量百分比主要包括：pc树脂30-50份；abs树脂30-50份；包覆型石墨烯纳米材料5-8份；氧化锌包覆铁氧体纳米材料5-8份；阻燃剂1-2份；抗氧化剂1-2份；而包覆型石墨烯纳米材料是指表面包覆有石墨烯的消光材料。
[0004]
针对上述中的相关技术，发明人认为，由于pc树脂与abs树脂共混时的相容性有限，且在pc树脂与abs树脂的共混体系中还加入其他组分，使得消光pc/abs复合材料的韧性有所下降。


技术实现要素：

[0005]
为了提高消光pc/abs复合材料的韧性，本申请提供一种高韧性pc/abs材料及其制备方法。
[0006]
第一方面，本申请提供一种高韧性pc/abs材料，采用如下的技术方案：一种高韧性pc/abs材料，，由包含以下重量份的原料制成：60-80份pc树脂；20-40份abs树脂；5-8份mbs；5-8份sbs；5-8份caco3；3-5份bht；3-5份三盐基硫酸铝；1-2份pets-4；4-8份塑化剂。
[0007]
通过采用上述技术方案，由于采用sbs作为热塑型弹性体增韧剂对高韧性pc/abs材料进行增韧，其机理在于，sbs在常温下有两相结构——聚丁二烯的橡胶连续相和聚苯乙烯的树脂微区。连续相聚丁二烯具有橡胶的弹性和良好的耐低温性能。聚苯乙烯链段聚集在一起呈分散相，起着交联和增强的作用。当温度升高时，由于聚苯乙烯微区加热熔融，交联点熔化产生更好的流动性，因此，获得增加高韧性pc/abs材料的韧性的效果。
[0008]
再加上，mbs作为相容剂，对高韧性pc/abs材料中各组分的相容性进行提高，间接提高高韧性pc/abs材料的韧性。
[0009]
而将增塑剂加入至高韧性pc/abs材料中时，增塑剂的小分子插入至高韧性pc/abs材料的分子链之间，削弱了高韧性pc/abs材料分子链间的引力，进而增大高韧性pc/abs材料分子链间的距离，增加高韧性pc/abs材料分子链的移动可能，间接改善高韧性pc/abs材料的韧性。
[0010]
另外，由于氧是无处不在的，这种对生物活动至关重要的氧，却会对高韧性pc/abs材料的质量带来毁灭性的损害，使高韧性pc/abs材料的强度、外观和性能发生剧烈地变化。而bht作为抗氧化剂可以延缓和抑制高韧性pc/abs材料降解的过程，延长它的使用寿命。
[0011]
其机理在于，bht中止链式氧化反应的进行，在氧化降解中，将高韧性pc/abs材料的氧化反应按自由基链式反应进行，而如使链增长自由基反应中断，氧化降解反应便会中止。另外，bht还可以抑制自由基的自动催化作用。在氧与高韧性pc/abs材料反应的初期，会生成氢过氧化物，由它再分解成自由基，继而使氧化反应得以进行，若使氢过氧化物失活，也会抑制氧的危害。
[0012]
还有，由于在高韧性pc/abs材料使用过程或者加工工程中，经常会处于高温环境下，而三盐基硫酸铝作为热稳定剂可以防止或缓解这种高韧性pc/abs材料在高温塑化加工过程或者高温使用过程中发生分解，在降低高韧性pc/abs材料的加工难度的同时，还可以延长高韧性pc/abs材料的使用时间。
[0013]
再加上，在高韧性pc/abs材料加工生产过程中，由于其具有高粘度的特点，使得高韧性pc/abs材料的加工存在一定难度，所以需要对高韧性pc/abs材料中加入润滑剂，但是一般的润滑剂因其热稳定性低而无法满足高韧性pc/abs材料高温加工的要求。
[0014]
而pets-4具有很高的热稳定性，高韧性pc/abs材料加入pets-4后可有效降低熔体粘度，改进充模性，缩短模塑周期，并可降低温差应力和挠曲变形现象，提高注模速度，减少应力开裂。另外，pets-4的低挥发性，可避免因模具排气不良，出现局部过热而引起的制品表面变色或焦烧现象发生。
[0015]
而且，caco3除了可以作为补强剂以及填料之外，还可以作为屏蔽型光稳定剂对紫外线进行屏蔽，使得高分子聚合物在光的辐射下，能排除或减缓光化学反应可能性，阻止或延迟光老化的过程，减少高韧性pc/abs材料发生破损的可能性，延长高韧性pc/abs材料的使用寿命。
[0016]
优选的，由包含以下重量份的原料制成：65-75份pc树脂；25-35份abs树脂；6-7份mbs；6-7份sbs；6-7份caco3；3-5份bht；3.5-4.5份三盐基硫酸铝；1.25-1.75份pets-4；5-7份塑化剂。
[0017]
通过采用上述技术方案，由于采用该范围内的原料比重，能够进一步提高高韧性pc/abs材料中各组分的相容性，提高高韧性pc/abs材料的韧性；另外，在该范围内的塑化剂，在保证高韧性pc/abs材料的韧性的同时，还可以保证高韧性pc/abs材料挤出时的粘度，防止高韧性pc/abs材料因为流动性过好而导致跑披锋。
[0018]
优选的，还包括5-8份ema。
[0019]
通过采用上述技术方案，ema作为辅助相容剂与mbs协同配合，在进一步改善高韧性pc/abs材料中各组分的相容性的同时，还可以与mbs一同作为增韧剂，进一步改善高韧性pc/abs材料的韧性。
[0020]
优选的，还包括1-2份聚二甲基硅烷。
[0021]
通过采用上述技术方案，在高韧性pc/abs材料中加入聚二甲基硅烷，而聚二甲基硅烷作为消泡剂对高韧性pc/abs材料生产过程中产生的气泡进行消除，进而提高高韧性pc/abs材料的力学性能，间接改善高韧性pc/abs材料的韧性。
[0022]
优选的，所述塑化剂由dop与t60按照4∶2的重量比组成。
[0023]
通过采用上述技术方案，dop为一种优良的主增塑剂，它赋予制品优良的柔顺性，并具有一定的光、热稳定性和耐水性，且dop在制作时显示出优良的润滑性能，制品手感良好，初期粘度低，粘度稳定性好，而t60为一种环保增塑剂，可以部分代替常规增塑剂作主增塑剂使用，它具有增塑剂效率高，毒性低，热稳定时间长，与聚合物相溶性好，挥发性低，能抑制渗出，增充剂容量大，制品光亮度高等优点，通过dop、t60或者dop以及t60的复配使用，特别是以4∶2的重量比配比，不仅增加了高韧性pc/abs材料的韧性，还通过t60的加入降低了成本。
[0024]
优选的，所述abs树脂为橡胶含量90％的abs树脂。
[0025]
通过采用上述技术方案，由于橡胶含量90％的abs中橡胶粒子含量较多，使得橡胶粒子在高韧性pc/abs材料作为应力集中中心而存在，受外力作用时它能诱发银纹和剪切带，而银纹和剪切带的产生与发展需要吸收能量，这两者产生越多，能量吸收越多，同时，橡胶粒子可抑制银纹增长并阻止银纹发展成为破坏性裂纹，故橡胶相的存在能提高材料的冲击强度。
[0026]
优选的，所述caco3为硬酸脂处理的纳米caco3，其制作方法包括以下步骤：s1、将纳米caco3于硬酸脂溶剂中搅拌2-3h，搅拌的速度为700-800r/min；s2、将经浸泡后的纳米caco3在鼓风干燥机中干燥3-4小时，烘干温度为110-130℃。
[0027]
通过采用上述技术方案，硬酸脂处理的纳米caco3与sbs发生偶联并对高韧性pc/abs材料起辅助增韧作用，其机理在于，纳米碳酸钙作为聚合物中的功能性填料，由于其细微化的粒子，促使填料粒子成为有限个原子的集合体。当聚合物基质受到外力作用时，刚性纳米级碳酸钙粒子引起基体树脂银纹化吸收能量，从而提高增韧效果。
[0028]
第二方面，本申请提供一种高韧性pc/abs材料的制备方法，采用如下的技术方案：一种高韧性pc/abs材料的制备方法，包括以下步骤：(1)将pc树脂以及橡胶含量90％的abs树脂进行第一次搅拌，然后依次加入mbs、sbs、硬酸脂处理的纳米caco3、塑化剂、ema、bht、三盐基硫酸铝、pets-4以及聚二甲基硅烷，进行第二次搅拌，得到高韧性pc/abs原料；(2)将高韧性pc/abs原料加入双螺杆挤出机，螺杆转速200-300r/min、机头温度220-250℃的工艺条件下，经过双螺杆挤出机充分塑化共混后挤出、冷却造粒得到高韧性pc/abs材料。
[0029]
通过采用上述技术方案，将pc树脂以及橡胶含量90％的abs树脂进行第一次搅拌，然后依次加入mbs、sbs、硬酸脂处理的纳米caco3、塑化剂、ema、bht、三盐基硫酸铝、pets-4以及聚二甲基硅烷，进行第二次搅拌，使得对高韧性pc/abs材料中各组分进行分步搅拌，延长较难搅拌均匀的组分的搅拌时间，使得对高韧性pc/abs材料的搅拌更为均匀。
[0030]
最后，在螺杆转速200-300r/min、机头温度220-250℃的工艺条件下，挤出、冷却造粒得到高韧性pc/abs材料，在加快造粒效率的同时，还可以保证高韧性pc/abs材料的质量。
[0031]
优选的，(1)中，第一次搅拌的速度为700-800r/min，搅拌时间为30-40min第二次搅拌的速度为500-600r/min，搅拌时间为10-20min。。
[0032]
通过采用上述技术方案，在该搅拌速度以及搅拌时间下，使得高韧性pc/abs材料中各组分搅拌的更为均匀。
[0033]
综上所述，本申请具有以下有益效果：
1、由于本申请采用sbs以及硬酸脂处理的caco3作为协同性增韧剂，由于sbs可以作为热塑型弹性体对高韧性pc/abs材料进行增韧，其机理在于，sbs在常温下有两相结构——聚丁二烯的橡胶连续相和聚苯乙烯的树脂微区。连续相聚丁二烯具有橡胶的弹性和良好的耐低温性能。聚苯乙烯链段聚集在一起呈分散相，起着交联和增强的作用。当温度升高时，由于聚苯乙烯微区加热熔融，交联点熔化产生更好的流动性，因此，获得增加高韧性pc/abs材料的韧性的效果，减少高韧性pc/abs材料在受到外力作用下，发生破损的可能性。
[0034]
2、本申请中优选采用ema作为辅助相容剂，由于这种辅助相容剂可以与mbs协同配合，因此获得了进一步改善高韧性pc/abs材料中各组分的相容性的同时，还可以与mbs一同作为增韧剂，进一步改善高韧性pc/abs材料的韧性的效果，减少高韧性pc/abs材料在受到外力作用下发生破损的可能性。
[0035]
3、本申请的方法，通过首先将pc树脂以及橡胶含量90％的abs树脂加入高速混合机中进行第一次搅拌，然后依次加入mbs、sbs、硬酸脂处理的纳米caco3、塑化剂、ema、bht、三盐基硫酸铝、pets-4以及聚二甲基硅烷，进行第二次搅拌，使得对高韧性pc/abs材料中各组分进行分步搅拌，延长较难搅拌均匀的组分的搅拌时间，使得对高韧性pc/abs材料的搅拌更为均匀。
附图说明
[0036]
图1是本申请提供的方法的流程图。
具体实施方式
[0037]
以下结合实施例对本申请作进一步详细说明。
[0038]
本发明中各原料组分如表1：表1各原料组分的来源原料厂家pc树脂东莞市利隆工程塑料有限公司橡胶含量90％的abs树脂厦门爱珂玛化工有限公司abs树脂东莞市塑宇化工有限公司mbs宁波艾克姆新材料有限公司sbs深圳易普诺化工有限公司硬酸脂处理的纳米caco3安徽天辰化工有限公司caco3安徽天辰化工有限公司dop山东盛帆化工有限责任公司t60广州成倍化工有限公司ema昆山市塑而美塑化有限公司bht上海凯茵化工有限公司三盐基硫酸铝湖北巨胜科技有限公司pets-4东莞市金粒发塑料有限公司聚二甲基硅烷济南国邦化工有限公司实施例
[0039]
实施例1一种高韧性pc/abs材料，由包含以下重量份的原料制成：70份pc树脂；30份橡胶含量90％的abs树脂；6.5份mbs；6.5份sbs；6.5份硬酸脂处理的纳米caco3；6份dop；6.5份ema；4份bht；4份三盐基硫酸铝；1.5份pets-4；1.5份聚二甲基硅烷。
[0040]
高韧性pc/abs材料的制作方法，包括以下步骤：(1)将pc树脂以及橡胶含量90％的abs树脂进行第一次搅拌，第一次搅拌的速度为750r/min，搅拌时间为35min，然后依次加入mbs、sbs、硬酸脂处理的纳米caco3、dop、ema、bht、三盐基硫酸铝、pets-4以及聚二甲基硅烷，进行第二次搅拌，第二次搅拌的速度为550r/min，搅拌时间为15min，得到高韧性pc/abs原料；(2)将高韧性pc/abs原料加入双螺杆挤出机，螺杆转速250r/min、机头温度235℃的工艺条件下，经过双螺杆挤出机充分塑化共混后挤出、冷却造粒得到高韧性pc/abs材料。
[0041]
实施例2-5与实施例1的不同之处在于，其原料各组分及其相应的重量份数不同，具体如表2所示。表2实施例1-5中各原料及其重量份数
[0042]
实施例6与实施例1的不同之处在于，不包括ema。
[0043]
实施例7与实施例1的不同之处在于，不包括聚二甲基硅烷。
[0044]
实施例8与实施例1的不同之处在于，将硬酸脂处理的纳米caco3替换为相同重量份数的caco3。
[0045]
实施例9与实施例1的不同之处在于，将橡胶含量90％的abs树脂替换为相同重量份数的abs树脂，该abs树脂的牌号为abs-台湾奇美pa-777d。
[0046]
实施例10与实施例1的不同之处在于，增塑剂采用3份dop与3份t60。
[0047]
实施例11与实施例1的不同之处在于，增塑剂采用4份dop与2份t60。
[0048]
实施例12与实施例1的不同之处在于，增塑剂采用6份t60。
[0049]
实施例13与实施例1的不同之处在于，(1)中，第一次搅拌速度为700r/min，搅拌时间为30min；第二次搅拌速度为500r/min，搅拌时间为10min。
[0050]
实施例14与实施例1的不同之处在于，(1)中，第一次搅拌速度为800r/min，搅拌时间为40min；第二次搅拌速度为600r/min，搅拌时间为20min。
[0051]
实施例15与实施例1的不同之处在于，(2)中，螺杆转速为200r/min，机头温度为220℃。
[0052]
实施例16与实施例1的不同之处在于，(2)中，螺杆转速为300r/min，机头温度为250℃。
[0053]
对比例对比例1与实施例1的不同之处在于，对比例1为背景技术中公开的消光pc/abs复合材料。
[0054]
对比例2与实施例1的不同之处在于，不包括mbs。
[0055]
对比例3与实施例1的不同之处在于，不包括sbs。
[0056]
对比例4与实施例1的不同之处在于，不包括硬酸脂处理的纳米caco3。
[0057]
对比例5与实施例1的不同之处在于，不包括dop。
[0058]
对比例6与实施例1的不同之处在于，不包括mbs以及ema。
[0059]
对比例7与实施例1的不同之处在于，不包括sbs以及硬酸脂处理的纳米caco3。
[0060]
对比例8
与实施例1的不同之处在于，不包括bht。
[0061]
对比例9与实施例1的不同之处在于，不包括三盐基硫酸铝。
[0062]
对比例10与实施例1的不同之处在于，不包括pets-4。
[0063]
性能检测试验检测方法从实施例1-16和对比例1-10中分别取30g样品，将取出的样品在高温高湿的环境下，用高强度紫外线灯照射处理24小时。随后将处理后的样品平均分成3份式样，每份10g，并对每份式样进行以下性能检测试验，每例中三个检测数据取平均值。
[0064]
试验一、拉伸性能测试参照gb1040-92《塑料拉伸性能试验方法》中对塑料制品的检测方法，将每份样本制作成规定尺寸的式样，并对式样进行检测并计算出拉伸强度。
[0065]
试验二、抗冲击强度(韧性)测试参照gb/t14153-93《硬质塑料落锤冲击试验方法》中对塑料制品的检测方法，将每份样本制作成规定尺寸的式样，并对式样进行检测并计算出抗冲击强度。
[0066]
试验三、弯曲性能测试参照gb/t9341-2000《塑料弯曲性能试验方法》中对塑料制品的检测方法，将每份样本制作成规定尺寸的式样，并对式样进行检测并计算出弯曲强度。
[0067]
检测结果：对实施例1-16和对比例1-10制得的试验样品得检测结果如表3所示。表3实施例1-16和对比例1-10式样检测结果
[0068]
结合实施例1-5、对比例1并结合表3可以看出，实施例1-5相较于对比例1，弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都得到了很大的提升，特别是在实施例1-3的组分比重范围内，都相对较高。
[0069]
其中，各原料在实施例1的配比中，弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度均相对较高。而在实施例4的配比中，弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度均相对较低。究其原因在于，作为相容剂的mbs以及ema，作为增韧剂的sbs，作为光稳定性增韧剂的硬酸脂处理的纳米caco3，作为增塑剂的dop、作为消泡剂的聚二甲基硅烷、作为抗氧化剂的bht，作为热稳定剂的三盐基硫酸铝以及作为润滑剂的pets-4，在实施例4中比重较少，故实施例4的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度均相对较低。
[0070]
另外，在实施例2和实施例5中，随着上述组分比重的增多，弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度却略微降低，究其原因在于，随着一些较难与abs/pc体系相容的组分比重的上升，整个高韧性pc/abs材料的相容性有所降低，进而导致弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度略微降低。
[0071]
结合实施例1以及实施例6并结合表3可以看出，由于实施例6不包括ema，使得实施例6的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都大幅度降低。
[0072]
究其原因在于，ema是作为辅助相容剂存在的，其与mbs协同配合，在进一步改善高韧性pc/abs材料中各组分的相容性的同时，还可以与mbs一同作为增韧剂，进一步改善高韧性pc/abs材料的韧性。
[0073]
结合实施例1以及实施例7并结合表3可以看出，由于实施例10不包括聚二甲基硅烷，使得实施例10的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都大幅度降低。
[0074]
究其原因在于，聚二甲基硅烷是作为消泡剂存在的，在高韧性pc/abs材料进行搅拌并挤出的过程中，对形成的气泡进行消除，进而提高高韧性pc/abs材料的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度。
[0075]
结合实施例1以及实施例8并结合表3可以看出，实施例8的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度小于实施例1，究其原因在于，未经硬酸脂处理的纳米caco3并不能与sbs发生偶联，使得实施例8的增韧效果略差于实施例1.结合实施例1以及实施例9并结合表3可以看出，实施例9的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度小于实施例1，究其原因在于，由于高橡胶含量的abs中橡胶粒子含量较多，使得橡胶粒子在高韧性pc/abs材料作为应力集中中心而存在，受外力作用时它能诱发银纹和剪切带，而银纹和剪切带的产生与发展需要吸收能量，这两者产生越多，能量吸收越多，同时，橡胶粒子可抑制银纹增长并阻止银纹发展成为破坏性裂纹，故橡胶相的存在能提高材料的冲击强度。
[0076]
结合实施例1、实施例10、实施例11以及实施例12并结合表3可以看出，实施例11中将dop与t60按重量份比4∶2复配的增塑剂相对于实施例1中的纯dop塑化剂的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度均得到小范围提高，其原理为t60作为一种环保增塑剂，可以部分代替常规增塑剂作主增塑剂使用，它具有增塑剂效率高，毒性低，热稳定时间长，与聚合物相溶性好，挥发性低，能抑制渗出，增充剂容量大，成本低，甚至能提高主增塑剂得力学性能得特点。
[0077]
但是t60只能作为副增塑剂而不能完全作为主增塑剂使用，实施例12中将dop全部替换为t60，由于t60得增塑效果相对dop仍有较大差距，间接导致实施例12的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度大幅度降低，而将dop以及t60进行复配时，随着dop的含量提高，高
韧性pc/abs材料的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度逐渐提高，而当dop与t60的重量份数比为3∶3时，实施例10的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度相对于纯dop作为增塑剂的实施例1的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度基本相同。
[0078]
结合实施例1、实施例13以及实施例14并结合表3可以看出，实施例13的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度相对于实施例1都有所降低，究其原因在于，实施例13的搅拌速度较慢，搅拌时间较短，使得对实施例13的式样未搅拌均匀，对高韧性pc/abs材料的力学性能产生影响。
[0079]
而对于实施例14，相对于实施例1来说，弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度均没有很大的改善，究其原因在于，实施例1中的搅拌速度以及搅拌时间足以将试样搅拌均匀，为了节约成本，实施例1为较优。
[0080]
结合实施例1、实施例15以及实施例16并结合表3可以看出，实施例15的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度相对于实施例1都有所降低，究其原因在于，实施例15的螺杆转速较慢，机头温度较低，使得对实施例15的式样未搅拌均匀，对高韧性pc/abs材料的力学性能产生影响。
[0081]
而对于实施例16，相对于实施例1来说，弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度均没有很大的改善，究其原因在于，实施例1中的螺杆转速以及机头温度足以将试样搅拌均匀，为了节约成本，实施例1为较优。
[0082]
结合实施例1、对比例1、对比例2以及对比例6并结合表3可以看出，对比例2相对于实施例1来说，由于对比例2不包括mbs，使得对比例2的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都有所降低。
[0083]
究其原因在于，mbs是作为主要相容剂存在的，其可以对高韧性pc/abs材料中各个组分进行相容，进而提高高韧性pc/abs材料的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度。
[0084]
但是，由于对比例2中仍存在ema，故对比例2相对于对比例6来说，对比例2的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度仍较高于对比例6，究其原因在于，虽然ema是作为辅助相容剂与mbs协同配合的，但是ema仍具有一定的相容性。其在改善高韧性pc/abs材料中各组分的相容性的同时，还可以作为增韧剂，进一步改善高韧性pc/abs材料的韧性。
[0085]
另外，相对于对比例1来说，对比例6的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度仍然略高，究其原因在于，对比例6中存在作为增韧剂的sbs以及硬酸脂处理的纳米caco3，虽然相容性较差，但仍存在一定的相容性以及增韧性，促使对比例6的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度仍然略高于对比例1。
[0086]
结合实施例1以及对比例3并结合表3可以看出，对比例3相对于实施例1来说，由于对比例3中不包括sbs，使得对比例3的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都有所降低。
[0087]
究其原因在于，sbs是作为增韧剂存在的，具体的，sbs作为热塑型弹性体对高韧性pc/abs材料进行增韧，其机理在于，sbs在常温下有两相结构——聚丁二烯的橡胶连续相和聚苯乙烯的树脂微区。连续相聚丁二烯具有橡胶的弹性和良好的耐低温性能。聚苯乙烯链段聚集在一起呈分散相，起着交联和增强的作用。当温度升高时，由于聚苯乙烯微区加热熔融，交联点熔化产生更好的流动性，因此，获得增加高韧性pc/abs材料的韧性的效果。
[0088]
结合实施例1以及对比例4并结合表3可以看出，对比例4相对于实施例1来说，由于对比例4中不包括硬酸脂处理的纳米caco3，对比例4的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度
仍较低于实施例1。
[0089]
究其原因在于，硬酸脂处理的纳米caco3作为聚合物中的功能性填料，由于其细微化的粒子，促使填料粒子成为有限个原子的集合体。当聚合物基质受到外力作用时，刚性纳米级碳酸钙粒子引起基体树脂银纹化吸收能量，从而提高增韧效果。而且，硬酸脂处理的纳米caco3还可以作为屏蔽型光稳定剂对紫外线进行屏蔽，使得高分子聚合物在光的辐射下，能排除或减缓光化学反应可能性，阻止或延迟光老化的过程。
[0090]
结合实施例1以及对比例7并结合表3可以看出，由于对比例7中既不包括硬酸脂处理的纳米caco3，又不包括sbs，使得对比例7的的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度大幅度低于实施例1、对比例3以及对比例4。其机理除了在于缺少一部分增韧剂之外，硬酸脂处理的纳米caco3还与sbs发生偶联并对高韧性pc/abs材料起辅助增韧作用。
[0091]
结合对比例1以及对比例7并结合表3可以看出，对比例7与对比例1相比，对比例7的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度仍大于对比例1，究其原因在于虽然对比例7既不包括硬酸脂处理的纳米caco3，又不包括sbs，但是作为相容剂的mbs以及ema仍存在一定的增韧效果。
[0092]
结合实施例1以及对比例8并结合表3可以看出，由于对比例8不包括bht，使得实施例7的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都大幅度降低。
[0093]
究其原因在于，bht是作为抗氧化剂存在的，而在对式样进行试验时，首先在高温高湿环境下进行氧化，导致式样的力学性能有所降低，进而导致实施例7的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都大幅度降低。
[0094]
其机理在于，bht中止链式氧化反应的进行，在氧化降解中，将高韧性pc/abs材料的氧化反应按自由基链式反应进行，而如使链增长自由基反应中断，氧化降解反应便会中止。另外，bht还可以抑制自由基的自动催化作用。在氧与高韧性pc/abs材料反应的初期，会生成氢过氧化物，由它再分解成自由基，继而使氧化反应得以进行，若使氢过氧化物失活，也会抑制氧的危害。
[0095]
结合实施例1以及对比例9并结合表3可以看出，由于对比例9不包括三盐基硫酸铝，使得对比例9的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都大幅度降低。
[0096]
究其原因在于，三盐基硫酸铝作为热稳定剂存在的，而在对式样进行试验时，首先在高温环境下进行处理，导致式样在高温环境下发生部分分解，导致式样的力学性能有所降低，进而导致对比例9的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都大幅度降低。
[0097]
结合实施例1以及对比例10并结合表3可以看出，由于对比例10不包括pets-4，使得对比例10的弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度都大幅度降低。
[0098]
究其原因在于，pets-4是作为润滑剂存在的，且pets-4具有很高的热稳定性，使得pets-4可有效降低熔体粘度，改进充模性，缩短模塑周期，并可降低温差应力和挠曲变形现象，提高注模速度，减少应力开裂。另外，pets-4的低挥发性，可避免因模具排气不良，出现局部过热而引起的制品表面变色或焦烧现象发生，间接式样的提高弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度。
[0099]
本具体实施例仅仅是对本申请的解释，其并不是对本申请的限制，本领域技术人员在阅读完本说明书后可以根据需要对本实施例做出没有创造性贡献的修改，但只要在本申请的权利要求范围内都受到专利法的保护。

起点商标作为专业知识产权交易平台，可以帮助大家解决很多问题，如果大家想要了解更多知产交易信息请点击 【在线咨询】或添加微信 【19522093243】与客服一对一沟通，为大家解决相关问题。

此文章来源于网络,如有侵权,请联系删除